化学成分对低合金钢性能和特性的影响www.tool-tool.com

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在 研究低合金高强变钢的化学成分以得到所要求的性能当中，绝对必要的首先是强度。由于通过合 金元素的各种组合可以提高强度，所以就有了一些不同成分的低合金高强度钢，其除了具有要求的最小强度之外还具有其他性能和特性的综合性能。包括低合金高强 度钢，所有的钢其力学性能基本上都是由其显微组织决定的。低合金高强度钢一般为铁素体-球光体显微组织，与碳素钢一样其性能受显微组织变化的影响。这就是 可以通过增加珠光体的数量、提高组织的细化程度和增加分散相的数量(沉淀硬化)来提高强度。但是，除了较细的显微组织(细晶粒度)也提高缺口韧性之外，随 着这些显微组织提高了强度，通常与强度提高成比例地降低缺口韧性。轧制钢材的细晶粒组织一般通过在低的热轧温度下控制轧制来得到。当减小晶粒尺寸时，如控 制轧制，其对缺口韧性的有利影响超过沉淀硬化的有害影响。因而铌处理钢控制轧制可以得到极好的强度和韧性的组合。除了显微组织的影响之外，某些合金元素有 固溶强化铁素体的作用。低合金高强度钢的耐大气腐蚀性能是由其本身的化学成分决定的。

碳

碳 是很经济的强化元素之一。当金属极电弧焊需要避免焊接处附近热影响区的脆性时，一般应限制 碳含量低于某个最大值。由于存在某些合金元素，所以可能会提高低合金高强度钢的淬透性，以致在热影响区内马氏体形成的趋势增加。碳含量愈高，马氏体型的组 织愈硬。因而对于某一碳含量的低合金高强度钢可能需要低氢焊条和(或)预热，而对低碳钢则不需要。同样原因，当火焰切割低合金高强度钢时也可能需要预热和 (或)切割后热处理。

锰

低合金高强度钢一般比碳素结构钢含锰量高。锰提高强度而且同时也提高缺口韧性。因为这些有利的影响，所以低合金高强度钢中经常含有1％或更高的锰。对于焊接用钢，根据其综合成分但主要是碳含量，该元素应控制在低于某一最大值。

磷

目 前大量的耐大气腐蚀低合金高强度钢的磷含量范围为0.07％～0.15％。而且当钢中含有 少量铜时．磷的作用大大增强．因此一定的磷和铜含量的组合对耐大气腐蚀性能的有利影响，比相应含量的任一单一元素的影响要大。通过在铁素体中固溶，加入磷 可提高钢的强度性能，但可能伴随有塑性降低。以前认为当磷含量超过约0.1％时将造成钢的脆性。然而，磷的脆化作用在很大程度上受碳含量的影响，而且当碳 含量低于约0.15％时这种作用并不太明湿。一些含磷牌号的热轧和冷轧薄钢板已被推荐用于汽车或结构用途。

铜

目 前很多低合金高强度结构钢都含有铜，范围为0.20％～1.50％。在所有通常使用的提高 耐大气腐蚀的合金元素中，铜是最有效的。在通用的碳素钢中加入最大约0．35％的铜其作用特别火。铜含量增加到约1.00％时可以继续改善耐大气腐蚀性 能，但是其作用并不像开始增加到约0.35％时那样显著。铜通过强化铁素休适度提高低碳钢种中碳钢的强度性能，且仅伴随有塑性稍有降低。铜至少增加到 0.75％时才被认为对缺口韧性或焊接性能有小的影响。含有超过约0.60％铜的钢才能产生铁素体的沉淀硬化。含有约0.50％或更高含量铜的钢在热加工 时经常出现“热脆”，所以在热变形时可能出现裂纹或有时称之为“发裂”的极粗糙的表面。加热时注意控制氧化作用和热加工时务必不能过热可以减少出现这些不 希望的表面状态。此外，加入至少等于铜含量一半的镍对提高含铜钢的获面质量是非常有益的。

钒

钒是低合会高强鏖钢中广泛使用的强化元素。最高约0.12％的钒可提高强度而不会损害轧制钢材的焊接性能和明显降低其缺口韧性。因此，钒是大多数轧制型钢和厚板的低合金高强度钢的基本组成元素。

含 钒钢是通过铁素体沉淀硬化和细化铁索体晶粒来强化的。热轧钢材由于钒所产生的晶粒细化是随 热机械加工工艺的变化而改变的。除非使用相当低的终加工温度，否则一般不会产生晶粒细化。锰含量约1.0％或更高时可得到很有效的沉淀硬化和晶粒细化，氮 含量约0.010％或更高时对促进氮化钒沉淀有很大作用。

铌

1957年前后当可以很经 济地得到铌时，用铌作为低合金高强度钢的强化元素或为非常重要的手 段。加入少量的铌可以有效地提高碳素钢的屈眼点和抗拉强度。例如，加入0.02％的铌可以使碳含量0.20％的热轧钢材的屈服点提高约 70～105MPa。然而，除非使用特殊的轧制工艺，否则提高强度将伴随有显著地降低缺口韧性。这种轧制工艺包括对终轧道次使用比正常温度低的温度。因 此，热轧含铌低合金高强度钢通常仅限于较薄的厚板或薄板。其可以用特殊的轧制：工艺经济地进行加工。

和含有钒一样，铌通过沉淀硬化和细化晶粒来强化，而且这些机理的作用受热加工工艺的变化和钢中存在其他合金元素的影响。

氮

低 合金高强度钢的强度级别受氮含量的影响。典型的氮含量(约0.003％～0.012％，取 决于炼钢工艺)对强度有明显的作用，而且当氮含量改变时，例如改变炼钢工艺，可能需要调整成分以达到规定的强度级别。普通碳素钢中加入最大约0.02％的 氮已经用于作为非常经济的获得强度的方法，是典型的低合金高强度钢。对于碳素钢，这种方法一般仅限于轻型轧制钢材，因为提高强度可能伴随有缺口韧性降低。 当钢含有强氮化物形成元素和对钢进行适当热处理时，一般没有有害的影响。然而，对含钒的低合金高强度钢中加入氮应特别注意，因为加入氮增强了沉淀硬化的过 程。沉淀硬化往往伴随有缺口韧性降低，这可用较低的碳含量及使用能得到较细铁素体晶粒的生产工艺来克服。在低碳含量的情况下，用钒-氮强化以达到规定的强 度级别可使焊接性能得到改善。

镍

在一些低合金高强度钢中加入最大约1.0％的镍。该元 素通过铁素体固溶强化使强度适度提高。 镍也可提高耐大气腐蚀性能，并且在与铜和(或)磷共同存在时还可提高海水潮湿条件下的耐腐蚀性能。通过加入镍来达到强化通常也使缺口韧性稍有提高。如前所 述，含铜钢中加入镍可以克服热脆现象。

其他元素

除了上述分别叙述的元素之外，其他合金 元素也以不同的含量加入低合金高强度钢中。这些合金元 素中有硅、铬、钼、钛、锆和稀土。硅除了增强耐大气腐蚀性能外，由于铁素体硬化可适度提高强度。通常加入铬是为了得到良好的耐大气腐蚀性能。对正常热轧或 正火的低合金高强度钢厚板和结构型钢加入钼是受到限制的，因为其对淬透性的强烈影响可导致一些低温相变产物(贝氏体和(或)马氏体)形成，该相变产物使钢 的韧性很低。对某些含钼钢这些低温相变产物的有害影响可通过淬火和回火，或在厚板或热带轧机上采用特殊的控制轧制工艺予以消除。钛的作用与钒和铌相似，但 由于其强的脱氧特性所以仅用于镇静钢。低合金高强度镇静钢中加入锆、钛和稀土以改善夹杂物的特性，要是使硫化物成为圆形，从而提高横向弯曲性能或成形性 能。

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低合金钢的焊接性能www.tool-tool.com

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低 合金钢是在碳素钢的基础上添加一定量的合金化元素而成，其合金元素的质量分数一般不超过，用以提 高钢的强度并保证其具有一定的塑性和韧性，或使钢具有某些特殊性能，如耐低温、耐高温或耐腐蚀等。常用来制作焊接结构的低合金钢可分为高强度钢、低温用 钢、耐腐蚀用钢及珠光体耐热钢四种。

低合金高强钢的焊接

其中高强度钢应用最广泛，按钢材的屈服强度及使用时的热处理状态又可分以下三种：

在热轧、控冷控轧及正火（或正火加回火）状态下焊接和使用，屈服强度为的低合金高强度结构钢。

在调质状态下焊接和使用的，屈服强度为的低碳低合金调质钢。

c.w为0.25～0.50％，屈服强度为880～1176Mpa的中碳调质钢。

标 准中钢的分类是按照钢的力学性能 划分的。钢的牌号由代表屈服点的汉语拼音字母Q、屈服点数值、质量等级符号三个部分按顺序排序排列。 按照钢的屈服强度，低合金高强度钢分5个强度等级，分别 是295MPa、345MPa 、390MPa、420MPa及460MPa。每个强度等级又根据冲击吸收功要求分 成A、B、C、D、E、5个质量等级，分别代表不同的冲击韧性要求。

低 合金高强钢 中w（C）一般控制 在0.20%以下，为了确保钢的强度和韧性，通过添加适量的Mn、Mo等合金元素及V、Nb、Ti、Al、 等微合金化元素，配合适当的轧制工艺或热处理工艺来保证钢材具有优良的综合力学性能。由于低合金高强度钢具有良好的焊接性、优良的可成形性及较低的制造成 本，因此，被广泛地用于压力容器、车辆、桥梁、建筑、机械、海洋结构、船舶等制造中，已成为大型焊接结构中最主要的结构材料之一。

低合金高强钢的强化机理与碳素钢不同，碳素钢主要通过钢中的碳含量形成珠光体、贝氏体和马氏体来达到强化；而低合金高强钢的强化主要是通过晶粒细化、沉淀硬化及亚结构的变化来实现。

屈 服强度为295～390MPa的低合金钢大多属 于热轧钢，是靠合金元素锰的固溶强化获得高强度。如Q345， 当Q345钢作为低温压力容器用钢或厚板结构时，为改善低温韧性，也可在正火处理后使 用。Q345、Q390等微合金化低合金钢是 在Q345钢基础上，加入少量可细化晶粒和沉淀强化的Nb（0.015%~0.06%）或V（0.02%~0.20%）。这些钢在热轧状态下性能不稳定， 正火处理使其晶粒细 化和碳化物均匀弥散析出，从而获得高的塑性和韧性。所 以Q345、Q390钢在正火状态下使用更为合 理。

屈服强度 大于390MPa的低合金钢一般需要在正火或正火加回火状态下使用， 如Q420等。正火处理后形成的碳、氮化合物以细小质点从固溶体沉淀析出，在提高钢材强度的同时，保 证具有一定的塑性和韧性。随着钢材强度的进一步提高，钢中需要加入一定 量Mo，Mo不仅可以细化组织、提高强度，而且 还可提高钢材的中温性能。

低合金高强度钢按其用途还可分为：锅炉用钢、管线用钢、容器用钢、造船用钢及桥梁用钢等，此外，在正火钢中，还有具有良好的抗层状撕裂性能Z向钢，主要用于海上采油平台、核反应堆及潜艇等大型厚板结构。

13.3低合金钢用焊接材料的选用原则

1） 根据产品对焊缝性能要求选择焊接材料。高强钢焊接时，一般应选择与母材强度相当的材料，必须综合考虑焊缝金属的韧性、塑性及强度。只要焊缝强度或焊接接头 的实际强度不低于产品要求即可。焊缝金属强度过高，将导致焊缝韧性、塑性以致抗裂性能的下降，从而降低焊接结构生产及使用的安全性，这对与焊接接头的韧性 要求高，且基材的抗裂性差的低合金钢结构的焊接尤为重要。海洋工程、超高强钢壳体及压力容器选用的焊接材料，还应保证焊缝金属具有相应的低温、高温及耐蚀 等特殊性能。

2.）选择焊接材料时，还要考虑工艺条件的影响

a. 坡口和接头形式的影响

采 用同一焊接材料焊同一钢种时，如过坡口形式不同，则焊缝性能各异。如用HJ431焊剂进 行Q345钢埋弧焊不开坡口直边对接焊时，由于母材溶入焊缝金属较多，此时采用合金成分较低 的H08A焊丝配合HJ431，即可满足焊缝力 学性能要求；但如焊接Q345钢厚板开坡口对接接头时，如仍用 H08—HJ431组合，则因母材熔合比小，而使焊缝强度偏低，此时应采用合金成分较高 的H08MnA、H10Mn2等焊丝 与HJ431组合。角接接头焊接时冷却速度要大于对接接头，因 此Q345钢角接时，应采用合金成分较低的H08A焊丝与HJ431焊剂组合，以获得综合力学性能较好的焊缝金属；如采用合金成分偏 高的H08MnA或H10Mn2焊丝，则该角焊 缝的塑性偏低。

b. 焊后加工工艺的影响

对于焊后经受热卷或热处理的工 件， 必须考虑焊缝金属经受高温热处理后对其性能的影响。应保证焊缝热处理后仍具有所要求的强度、塑性和韧性，如厚壁压力容器筒节需要热卷方法成形，热卷温度一 般要求达到或高于正火温度。这时筒节纵缝将随着经受正火处理，一般正火处理后焊缝强度要比焊态时低，因此对于在焊后要经受正火处理的焊缝，应选用合金成分 较高的焊接材料。如焊件焊后要进行消除应力热处理，一般焊缝的强度要降低，这时也应选用合金成分较高的焊接材料。对于焊后经受冷卷或冷冲压的焊件，则要求 焊缝具有较高的塑性。

3.）对于厚板、拘束度大及冷裂倾向大的焊接结构

应选用超低氢焊接材料，以提高抗裂行能，降低预热温度。厚板、大拘束度焊件，第一层打底焊缝容易产生裂纹，此时可选用强度稍低、塑性、韧性良好的低氢或超低氢焊接材料。

4.）对于重要的焊接产品

如海上采油平台、压力容器及船舶等，为确保产品使用的安全性，焊缝应具有优良的低温冲击韧性和断裂韧度，应选用高韧性材料，如高碱度焊剂、高韧性焊丝、焊条、高存度的保护气体并采Ar+CO2混合气体保护焊等。

5.）为提高生产率

可选用高效铁粉焊条、重力焊条、高熔敷率的药芯焊丝及高速焊剂等，立角焊时可用立向下焊条，大口径管接头可用高速焊剂，小口径管接头可用底层焊条。

=6.）改善卫生条件

在 通风不良的产品中焊接时（如船 舱、压力容器等），宜采用低尘低毒焊条。对于重要的焊接产品，焊接材料初步选定后，应根据相应产品的工艺规程进行评定，检测焊缝金属的力学性能、抗裂性、 耐腐蚀性以及焊条、焊丝和焊剂的焊接工艺性能，经考核所选的焊接材料满足所焊产品的技术要求后，方可用于产品的焊接。

=13.4=低合金高强度钢的焊接性

低 合金高强度钢含有一定量的合金元 素及微合金化元素，其焊接性与碳钢有差别，主要是焊接热影响区组织与性能的变化对焊接热输入较敏感，热影响区淬硬倾向增大，对氢致裂纹敏感性较大，含有 碳、氮化合物形成元素的低合金高强度钢还存在再热裂纹的危险等。只有在掌握各种不同低合金高强度钢焊接性特点和规律的基础上，才能制订正确的焊接工艺，保 证低合金高强度钢的焊接质量。

=1=）焊接热影响区组织和性能=

依 据焊接热影响区被加热的峰值温度不同，焊接热影响区可分为熔合区 （=1350=～=1450=℃）、粗晶区 （=1000=～=1300=℃）、细晶区 （=800=～=1000=℃）、不完全相变区 （=700=～=800=℃）及回火区 （=500=～=700=℃）。不同部位热影响区组织与 性能取决于钢的化学成分和焊接时加热和冷却的速度。对于某些低合金高强钢，如果焊接冷却速度控制不当，焊接热影响区局部区域将产生淬硬或脆性组织，导致抗 裂性或韧性降低。

低合金高强度钢焊接时，热影响区中被加热到=1100=℃以上的粗晶区及 加热温度为=700=～=800=℃的 不完全相变区是焊接接头的两个薄弱区。热轧钢焊接时，如果焊接热输入过大，粗晶区将因晶粒严重长大或出现魏氏组织等而降低韧性；如果焊接热输入过小，由于 粗晶区组织中马氏体比例增大而降低韧性。正火钢焊接时，粗晶区组织性能受焊接热输入的影响更为显著。焊接热影响区的不完全相变区，在焊接加热时，该区域内 只有部分富碳组元发生奥氏体转变，在随后的焊接冷却过程中，这部分富碳奥氏体将转变成高碳孪晶马氏体，而且这种高碳马氏体的转变终了温度 （=Mf=）低于室温，相当一部分奥氏体残留在马氏体岛的周围，形成所谓 的=M=－=A=组 元。=M=－=A=组元的形成是该区域的组织脆化的主要 原因。防止不完全相变区组织脆化的措施是控制焊接冷却速度，避免脆硬的马氏体产生。

焊接热影响区软化是控轧控冷钢焊接 时遇到的主要问题，当采用埋弧焊、电渣焊及闪光对焊等高热输入焊接工艺方法时，控轧控冷钢焊接热影响区软化问题变得非常突出。焊接热影响区的软化使焊接接 头强度明显低于母材，给焊接接头的疲劳性能带来损害。另外，焊接热输入还影响控轧控冷钢热影响区的组织和韧性，当采用较小的热输入焊接时，由于焊接冷却速 度较快，焊接热影响区获得下贝氏体组织，具有较优良的韧性，而随着焊接热输入的增加，焊接冷却速度降低，焊接热影响区获得上贝氏体或侧板条铁素体组织，韧 性显著降低。

=2=）热应变脆化

在自由氮含量较高 的=C=－=Mn=系低合金钢中，焊接接头熔合区及最高 加热温度低于=Ac1=的亚临界热影响区，常常有热应变脆化现象。一般认为，这种脆化是由于氮、碳原子聚 集在位错周围，对位错造成钉扎作用所造成的。热应变脆化容易在最高加热温度范 围=200=～=400=℃的亚临界热影响区产生。如有 缺口效应，则热应变脆化更为严重，熔合区常常存在缺口性质的缺陷，当缺陷周围受到连续的焊接热应变作用后，由于存在应变集中和不利组织，热应变脆化倾向就 更大，所以热应变脆化也容易发生在熔合区。在《国产低合金结构钢=Q345= 和=Q420=焊接区热应变脆化研究》论文中分析了=Q345=和=Q420=钢的热应变脆化，发现=Q345=钢具有较大的热应变脆化倾向。分析认 为，=Q420=钢中 的=V=与=N=形成氮化物，从而降低热应变脆化倾向， 而=Q345=钢中不含有氮化物形成元素。试验还发现，有热应变脆化 的=Q345=钢经=600=℃=×1h=退火处理后，韧性得到很大恢复。

==3=）冷裂纹敏感性

焊 接氢致裂纹（通常称焊接冷裂纹或 延迟裂纹）是低合金高强度钢焊接时最容易产生，而且是危害最为严重的工艺缺陷，它常常是焊接结构失效破坏的主要原因。低合金高强度钢焊接时产生的氢致裂纹 主要发生在焊接热影响区，有时也出现在焊缝金属中。根据钢种的类型、焊接区氢含量及应力水平的不同，氢致裂纹可能在焊 后=200=℃以下立即产生，或在焊后一段时间内产生。

大量研究表明，当低合金高强度钢焊 接热影响区中产生淬硬的=M=或=M=＋=B=＋=F=组织时，对氢致裂纹 敏感；而产生=B=或=B=＋=F=组织时，对氢致裂纹不敏感。热影响区最高硬度可被用来粗略的评定焊接氢致裂纹 敏感性。对一般低合金高强度钢，为防止氢致裂纹的产生，焊接热影响区硬度应控制在=350HV=以下。热 影响区淬硬倾向可以采用碳当量公式加以评定。

强 度级别较低的热扎钢，由于其合金元素含量少，钢的淬硬倾向比低碳钢稍大。 如=Q345=钢、=15MnV=钢焊接时，快速冷却可 能出现淬硬的马氏体组织，冷裂倾向增大。但由于热轧钢的碳当量比较低，通常冷裂倾向不大。但在环境温度很低或钢板厚度大时应采取措施防止冷裂纹的产生。

控轧控冷钢碳含量和碳当量都很低，其冷裂纹敏感性较低。除超厚焊接结构外，=490MPa=级的控轧控冷钢焊接，一般不需要预热。

正火钢合金元素含量较高，焊接热影响区的淬硬倾向有所增加。对强度级别及碳当量较低的正火钢，冷裂倾向不大。但随着强度级别及板厚的增加，其淬硬性及冷裂倾向都随之增大，需要采取控制焊接热输入、降低含氢量、预热和及时后热等措施，以防止冷裂纹的产生。

=4=）热裂纹敏感性

与 碳素钢相比，低合金高强度钢的=w=（=C=）、=w=（=S=）较低， 且=w=（=Mn=）较高，其热裂纹倾向较小。但有时也 会在焊缝中出现热裂纹，如厚壁压力容器焊接生产中，在多层多道埋弧焊焊缝的根部焊道或靠近坡口边缘的高稀释率焊道中易出现焊缝金属热裂纹；电渣焊时，如母 材含碳量偏高并含=Nb=时，电渣焊焊缝可能出现八字形分布的热裂纹。另外，焊接热裂纹也常常在低碳的控 轧控冷管线钢根部焊缝中出现，这种热裂纹产生的原因与根部焊缝基材的稀释率大及焊接速度较快有关。采 用=Mn=：=Si=含量较高的焊接材料，减小焊接热输 入，减少母材在焊缝中的熔合比，增大焊缝成形系数（即焊缝宽度与高度之比），有利于防止焊缝金属的热裂纹。

=5=）再热裂纹敏感性

低 合金钢焊接接头中的再热裂纹亦称消除应力裂纹，出现在焊后消除应力热处理过程中。再热裂纹属于沿晶断裂，一般都出现在热影响区的粗晶区，有时也在焊缝金属 中出现。其生产与杂质元素=P=、=>Sn=、=Sb=、=As=在初生奥氏体晶 界的偏聚导致的晶界脆化有关，也与=V=、=N=等元 素的化合物强化晶内有关。

=6=）层状撕裂倾向

大型厚板焊接结构（海洋工 程、核反应堆及船舶等）焊接时，如在钢材厚度方向承受较大的拉伸应力，可能沿钢材轧制方向发生阶梯状的层状撕裂。这种裂纹常出现于要求熔透的角接接头或丁 字接头中。选用抗层状撕裂钢；改善接头型式以减缓钢板=Z=向的应力应变；在满足产品使用要求的前提下， 选用强度级别较低的焊接材料或采用低强焊材预堆边；采用预热及降氢等措施都有利于防止层状撕裂。

=13.5=低合金高强度钢的焊接工艺= =

=1=）焊接方法的选择

低 合金高强度钢可采用焊条电弧焊、 熔化极气体保护焊、埋弧焊、钨极氩弧焊、气电立焊、电渣焊等所有常用的熔焊及压焊方法焊接。具体选用何种焊接方法取决于所焊产品的结构、板厚、堆性能的要 求及生产条件等。其中焊条电弧焊、埋弧焊、实心焊丝及药芯焊丝气体保护电弧焊是常用的焊接方法。对于氢致裂纹敏感性较强的低合金高强度钢的焊接，无论采用 那种焊接工艺，都应采取低氢的工艺措施。厚度大于=100mm=低合金高强度钢结构的环形和长直线焊缝， 常常采用单丝或双丝载间隙埋弧焊。当采用高热输入的焊接工艺方法，如电渣焊、气电立焊及多丝埋弧焊焊接低合金高强度钢时，在使用前应对焊缝金属和热影响区 的韧性能够满足使用要求。

=2=）焊接材料的选择

低合金高强度钢焊接材料的 选择首先 应保证焊缝金属的强度、塑性、韧性达到产品的技术要求，同时还应该考虑抗裂性及焊接生产效率等。由于低合金高强度氢致裂纹敏感性较强，因此，选择焊接材料 时应优先采用低氢焊条和碱度适中的埋弧焊焊剂。焊条、焊剂使用前应按制造厂或工艺规程规定进行烘干。为了保证焊接接头具有与母材相当的冲击韧性，正火钢与 控轧控冷钢焊接材料优先选用高韧性焊材，配以正确的焊接工艺以保证焊缝金属和热影响区具有优良的冲击韧性。

=3=）焊接热输入的控制

焊 接热输入的变化将改变焊接冷却速度，从而影响焊缝金属及热影响区的组织组成，并最终影响焊接接头的力学性能及抗裂性。屈服强度不超 过=500MPa=的低合金高强度钢焊缝金属，如能获得细小均匀针状铁素体组织，其焊缝金属则具有优良的 强韧性。而针状铁素体组织的形成需要控制焊接冷却速度。因此为了确保焊缝金属的韧性，不宜采用过大的焊接热输入。焊接操作上尽量不用横向摆动和挑弧焊接， 推荐采用多层窄焊道焊接。

热输入对焊接热影响区的抗裂性及韧 性也有显著的影响。低合金高强度热影响区组织的脆化或软化都与焊接冷却速度有关。由于低合金高强度钢的强度及板厚范围都较宽，合金体系及合金含量差别较 大，焊接时钢材的状态各不相同，很难对焊接热输入作出统一的规定。各种低合金高强度钢焊接时应根据其自身的焊接性特点，结合具体的结构形式及板厚，选择合 适的焊接热输入。与正火或正火加回火钢及控轧控冷钢相比，热轧钢可以适应较大的焊接热输入。含碳量较低的热轧钢 （=09Mn2=、=09MnNb=等）以及含碳量偏下 限的=16Mn=钢焊接时，焊接热输入没有严格的限制。因为这些钢焊接热影响区的脆化及冷裂纹倾向较小。 但是，当焊接含碳量偏上限的=16Mn=钢时，为降低淬硬倾向，防止冷裂纹的产生，焊接热输入应偏大一 些。

碳及合金元素含量较高、屈服强 度为=490MPa=的正火钢， 如=18MnMoNb=等。选择热输入时既要考虑钢种的淬硬倾向，同时也要兼顾热影响区粗晶区的过热倾 向。一般为了确保热影响区的韧性，应选择较小的热输入，同时采用低氢焊接方法配合适当的预热或及时的焊后消氢处理来防止焊接冷裂纹的产生。

控 冷控轧钢的含碳量和碳当量均较低，对氢致裂纹不敏感，为了防止焊接热影响区的软化，提高热影响区韧性，应采用较小的热输入焊接，使焊接冷却时 间=t8/5=控制在=10s=以内为佳。

=4=）预热及焊道间温度

预 热可以控制焊接冷却速度，减少或 避免热影响区中淬硬马氏体的产生，降低热影响区硬度，同时预热还可以降低焊接应力，并有助于氢从焊接接头的逸出。因此，预热是防止低合金高强度钢焊接氢致 裂纹产生的有效措施。但预热常常恶化劳动条件，使生产工艺复杂化，不合理的、过高的预热和焊道间温度还会损害焊接接头的性能。因此，焊前是否需要预热及合 理的预热温度，都需要认真考虑或通过试验确定。

预热温度的确定取决于钢材的成分 （碳当量）、板厚、焊件结构形状和拘束度、环境温度以及所采用的焊接材料的含量等。随着钢材碳当量、板厚、结构拘束度、焊接材料的含氢量的增加和环境温度 的降低，焊前预热温度要相应提高。对于厚板多道多层焊，为了促进焊接区氢的逸出，防止焊接过程中氢致裂纹的产生，应控制焊道间温度不低于预热温度和进行必 要的中间消氢热处理。

=5=）焊接后热及焊后热处理

=1.=焊接后热及消氢处理

焊 接后热是指焊接结束或焊完一条焊缝后，将焊件或焊接区立即加热 到=150=～=250=℃范围内，并保温一段时间；而 消氢处理则是在=300=～=400=℃加热温度范围内 保温一段时间。两种处理的目的都是加速焊接接头中氢的扩散逸出，消氢处理效果比低温后热更好。焊后及时后热及消氢处理是防止焊接冷裂纹的有效措施之一，特 别是对于氢致裂纹敏感性较强的=14MnMoV=、=18MnMoNb=等钢厚板焊接接头，采用这一工艺不仅可以降低预热温度、减轻焊工劳动强度，而且还 可以采用较低的焊接热输入使焊接接头获得良好的综合力 学性能。对于厚度超过=100mm=的厚壁压力容器及其它重要的产品构件，焊接过程中，应至少进 行==2=～=3=次中间消氢处理，以防止因厚板多道多层 焊氢的积聚而导致的氢致裂纹。

=2.=焊后热处理

热轧、控轧控冷 及正火钢一 般焊后不进行热处理。电渣焊的焊缝及热影响区的晶粒粗大，焊后必须进行正火处理以细化晶粒。某些焊成的部件在热校和热整形后也需要正火处理。正火温度应控 制在钢材=Ac3=点以上=30=～=50=℃，过高的正火温度会导致晶粒长大，保温时间 按=1=～=2min/mm=计算。厚壁受压部件经正火 处理后产生较高的内应力，正火后应作回火处理。

=3.=消除应力处理

厚壁高压容器、要求抗应力腐蚀的容器、以及要求尺寸稳定性的焊接结构，焊后需要进行消除应力处理。此外，对于冷裂纹倾向大的高强钢，也要焊后及时进行消除应力处理。

消 除应力热处理是最常用的松弛焊接残余应力的方法，该方法是将焊件均匀加热到=Ac1=点以下某一温度，保 温一段时间后，随炉冷到=300=～=400=℃，最后 焊件在炉外空冷。合理的消除应力热处理工艺可以起到消除内应力并改善接头的组织与性能的目的。对于某些 含=V=、=Nb=的 低合金钢热影响区和焊缝金属，如焊后热处理的加热温度和保温时间选择不当，会因碳、氮化合物的析出产生消除应力脆化，降低接头韧性。因此应恰当地选择加热 制度和加热温度，避免焊件在敏感的温度区长时间加热。另外消除应力热处理的加热温度不应超过母材原来的回火温度，以免损伤母材性能。

=13.6=低碳低合金调质钢的焊接

低 碳低合金调质钢一般具有较高的屈服强度（=450=～=980Mpa=）、良好的塑性、韧性、及耐磨、耐腐蚀性能。根据不同的用途采用不同合金成分及不同 热处理制度，可以获得具有不同综合性能的低碳低合金 调质钢。低碳调质钢的=w=（=C=）一般不超 过=0.21%=， 与中碳调质钢相比有较好的焊接性。但要成功地焊接这类钢，必须掌握这类钢的焊接性特点，拟定正确的焊接工艺，并且严格实施。这类钢焊接性的主要特点是，在 焊接热影响区，特别是焊接热影响区的粗晶区有产生冷裂纹和韧性下降的倾向；在焊接热影响区受热时未完全奥氏体化的区域，及受热时其最高温度低 于=Ac1=，而高于钢调质处理时的回火温度的那个区域有软化或脆化的倾向。低碳调质钢的淬硬倾向较大， 但在焊接热影响区的粗晶区形成的低碳马氏体，又因这类钢的=Ms=点较高，在焊接冷却过程中，所形成的马 氏体可发生自回火，因而这种钢的冷裂倾向比中碳调质钢小得多，但为了可靠地防止冷裂纹的产生，还必须严格控制焊接时的氢源及选择合适的焊接方法及焊接工艺 参数。一般低碳调质钢的热裂倾向较小，因钢中的=C=、=S=含量度比较低，而=Mn=含量及=Mn/S=又较高。如果钢中的=C=、=S=含 量较高或=Mn/S=低时，则热裂倾向增大。采用小热输入的焊接工艺参数，控制熔池形状，可以防止这种裂 纹的产生。

=13.7=中碳调质钢的焊接

中 碳调质钢的含碳量较高（一般 在=w=（=C=）＝=0.25%~0.50%=），并含有较多的合金元素， 如=Mn=、=Si=、=Cr=、=Ni=、=Mo=、=W= 及=B=、=V=、=Ti=、=Al=等，以保证钢的 淬透性和防止回火脆性。这类钢在调质状态下具有良好的综合性能，屈服强度高 达=880=～=1176MPa=。

中碳调质钢的焊接性

=1=）焊接热影响区的脆化和软化

中 碳调质钢由于含碳量高、合金元素含量多，在快速冷却时，从奥氏体转变为马氏体的起始温度=Ms=点较低， 焊后热影响区产生硬度很高的马氏体，造成脆化。如果钢材在调质状态下施焊，而且焊接以后不再进行调质处理，其热影响区被加热到超过调质处理回火温度的区 域，将出现强度、硬度低于焊材的软化区。该区域可能成为降低接头强度的薄弱区。

=2=）裂纹

中 碳调质钢焊接热影响区极易产生硬 脆的马氏体，对氢致裂纹的敏感性很大，在一般用于焊接的低合金钢中，具有最大的冷裂纹敏感性。因此，焊接中碳调质钢时，为了防止氢致冷裂纹的产生，除了尽 量采用低氢或超低氢焊接材料和焊接工艺外，通常应采用焊前预热和焊后及时热处理。由于中碳调质钢的碳及合金元素含量高，焊接熔池凝固时，固液相温度区间 大，结晶偏析倾向大，因而焊接时具有较大的热裂纹倾向。为了防止产生热裂纹，要求采用低碳，低硫、磷的焊接材料。重要产品用钢材及焊材，应采用真空冶炼及 电渣精练。在焊接工艺上，要注意填满弧坑。

歡迎來到Bewise Inc.的世界，首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力，我們是提供專業刀具製造商，應對客戶高品質的刀具需求，我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求，我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質，這是現有相關技術無法比擬的，我們成功的滿足了各行各業的要求，包括：精密HSS DIN切削刀具、協助客戶設計刀具流程、DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計、NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計、超高硬度的切削刀具、醫療配件刀具設計、複合式再研磨機、PCD地板專用企口鑽石組合刀具、粉末造粒成型機、主機版專用頂級電桿、PCD V-Cut刀、捨棄式圓鋸片組、粉末成型機、航空機械鉸刀、主機版專用頂級電感、’汽車業刀具設計、電子產業鑽石刀具、木工產業鑽石刀具、銑刀與切斷複合再研磨機、銑刀與鑽頭複合再研磨機、銑刀與螺絲攻複合再研磨機等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計；從微細刀具到大型刀具；從小型生產到大型量產；全自動整合；我們的技術可提供您連續生產的效能，我們整體的服務及卓越的技術，恭迎您親自體驗！！

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弊社は専門なエンド・ミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ、

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弊社は各領域に供給できる内容は：

（１）精密ＨＳＳエンド・ミルのＲ＆Ｄ

（２）Carbide Cutting tools設計

（３）鎢鋼エンド・ミル設計

（４）航空エンド・ミル設計

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（６）ダイヤモンド・エンド・ミル

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（８）自動車部品＆材料加工向けエンド・ミル設計

弊社の製品の供給調達機能は：

（１）生活産業～ハイテク工業までのエンド・ミル設計

（２）ミクロ・エンド・ミル～大型エンド・ミル供給

（３）小Ｌｏｔ生産～大量発注対応供給

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（５）スポット対応～流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт www.tool-tool.com для получения большей информации.

BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web www.tool-tool.com for more info.

低合金钢 www.tool-tool.com

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低 合金钢是指在钢中加入少量合金元素（符合表1）由于合金元素的强化作用，低合金结构钢的屈服点比普通碳素钢 高25-150%，加之大多低碳，而具有良好的塑性韧性和焊接性能，有的还具有耐腐蚀、耐低温等特性，因此，低合金钢是一类很有发展前途的钢，在钢的生产 中比例越来越大。

低合金钢按质量和用途分为普通质量低合金钢、优质低合金钢、特殊质量低合金钢。

一般用途低合金钢

一 般用途低合金结构钢包括：普通质量和优质低合金结构钢、普通质量低合金钢是指生产过程中不规定特别控制质量要求的供一般用途、优质、在生产过程中需要特 别控制质量（例降低硫、磷含量、控制晶粒度，改善表面质量等）一般用途低合金钢结构钢牌号由代表屈服点的汉语拼音字母（Q）、屈服点数值、质量等级符号 （A、B、C、D、E）三个部分按照顺序排列，根据GB/T1591-94低合金高强度结构钢牌号

在旧标准中低合金结构钢的牌号用两位阿拉 伯数字和合金元素符号及数字表示，数字表示平均含碳量（以万分之几计）平均合金含量小于1.5%时，钢号中仅标明 元素符号，不标明含量；平均合金含量为1.5-2.49%、2.5-3.49%时，相应写成品2、3……其牌号、化学成分、性能见表

一般用途低合金结构钢由于合金元素作用，具有较高强度和韧性，工艺性能较好，生产成本低，应用广泛，大多直接使用，常用于铁路、桥梁、船舶、汽车、压力容器，常用作焊接结构件和机械构件等。

其它低合金钢

其 它低合金钢包括普通质量、优质、特殊质量低合金钢这些钢也都是为某各专用产吕需要生产的专用钢。可焊接低合金高强度结构钢的优质钢有锅炉和压力容器用造 船用、汽车用、桥梁用、自行车用低合金钢；还有特殊质量的核能用、压力容器用、舰船用、兵器用、保证厚度方向性能低合金钢。用作一般低合金钢筋钢的 20MnSi、20MnTi、20MnSiV、25MnSi、20MnNbb。还有铁道、矿用低合金钢等。

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铁合金的五种生产方法www.tool-tool.com

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铁合金的种类繁多，生产方法各异，但归纳起来主要有以下五种：

（1）、高炉法 高炉冶炼铁合金与高炉冶炼生铁相似，是利用高炉的高温及还原性气氛使合金矿石还原制成铁合金的。在高炉中生产的铁合金主要是高碳锰铁。此外，用高炉还可冶 炼低硅硅铁（Si约10%）与镜铁，前者供铸造使用。用高炉冶炼铁合金，劳动生产率高，成本低。但因高炉内氧化带的存在，高熔点或难还原的氧化物不能还 原，所以其它一些铁合金不能用高炉冶炼，只能用电炉生产。



（2）、电热法 电热法是铁合金生产的主要方法。由于碳的还原能力随着温度的升高而增强，故很多难还原的氧化物如：CaO、Al2O3、稀土氧化物等都可以在还原电炉中还 原出来。在还原电炉内以电能为热源，用碳作还原剂，还原矿石生产铁合金。此法的缺点是许多金属极易和碳生成碳化物，故用碳作还原剂生产的合金（除硅质外） 含碳都很高。为了得到低碳合金，就不能用碳作还原剂，而只能用低碳硅质合金作还原剂。因此低碳铁合金不能用电热法，而只能用电硅热法。



（3）、电硅热法 此法是在电炉内用硅（如硅铁或中间产品硅锰或硅铬合金）还原矿石、氧化物或炉渣，并以石灰作熔剂生产铁合金。因此获得的产品含碳量较低。目前，用这种方法 生产微碳铬铁、中低碳铬铁、中低碳锰铁、钒铁和稀土硅合金等。成品的含碳量主要取决于原料的含碳量。用电硅热法生产铁合金时，电极会使合金增碳，故生产含 碳量极低或纯的金属，不能使用电炉。熔点很高而不能从炉内流出的铁合金也不能用电炉生产，而只能用炉外法（也称金属热法）。



（4）、金属热法 金属热法是用还原反应产生的化学热加热合金与炉渣，并使反应自动进行。这种方法又叫“炉外法”。此法常用的还原剂有铝、硅铁（75%Si)、铝镁合金等。 得到的铁合金或纯金属含碳量极低 。目前用这种方法生产钛铁、钼铁、硼铁、铌铁、高钨铁、高钒铁与金属铬等。



（5）、转炉法 此法是将液态的高碳合金（如高碳铬铁）兑入转炉，吹氧脱碳，得到中低碳合金。 铁合金的种类虽多，但99%的铁合金是用上述五种方法生产的。

歡迎來到Bewise Inc.的世界，首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力，我們是提供專業刀具製造商，應對客戶高品質的刀具需求，我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求，我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質，這是現有相關技術無法比擬的，我們成功的滿足了各行各業的要求，包括：精密HSS DIN切削刀具、協助客戶設計刀具流程、DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計、NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計、超高硬度的切削刀具、醫療配件刀具設計、複合式再研磨機、PCD地板專用企口鑽石組合刀具、粉末造粒成型機、主機版專用頂級電桿、PCD V-Cut刀、捨棄式圓鋸片組、粉末成型機、航空機械鉸刀、主機版專用頂級電感、’汽車業刀具設計、電子產業鑽石刀具、木工產業鑽石刀具、銑刀與切斷複合再研磨機、銑刀與鑽頭複合再研磨機、銑刀與螺絲攻複合再研磨機等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計；從微細刀具到大型刀具；從小型生產到大型量產；全自動整合；我們的技術可提供您連續生產的效能，我們整體的服務及卓越的技術，恭迎您親自體驗！！

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Welcome to BW tool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users’ demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting tool、aerospace tool .HSS DIN Cutting tool、Carbide end mills、Carbide cutting tool、NAS Cutting tool、NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end mill、disc milling cutter,Aerospace cutting tool、hss drill’Фрезеры’Carbide drill、High speed steel、Compound Sharpener’Milling cutter、INDUCTORS FOR PCD’CVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) ’Core drill、Tapered end mills、CVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden Finger’PCD V-Cutter’PCD Wood tools’PCD Cutting tools’PCD Circular Saw Blade’PVDD End Mills’diamond tool. INDUCTORS FOR PCD . POWDER FORMING MACHINE ‘Single Crystal Diamond ‘Metric end mills、Miniature end mills、Специальные режущие инструменты ‘Пустотелое сверло ‘Pilot reamer、Fraises’Fresas con mango’ PCD (Polycrystalline diamond) ‘Frese’POWDER FORMING MACHINE’Electronics cutter、Step drill、Metal cutting saw、Double margin drill、Gun barrel、Angle milling cutter、Carbide burrs、Carbide tipped cutter、Chamfering tool、IC card engraving cutter、Side cutter、Staple Cutter’PCD diamond cutter specialized in grooving floors’V-Cut PCD Circular Diamond Tipped Saw Blade with Indexable Insert’ PCD Diamond Tool’ Saw Blade with Indexable Insert’NAS tool、DIN or JIS tool、Special tool、Metal slitting saws、Shell end mills、Side and face milling cutters、Side chip clearance saws、Long end mills’end mill grinder’drill grinder’sharpener、Stub roughing end mills、Dovetail milling cutters、Carbide slot drills、Carbide torus cutters、Angel carbide end mills、Carbide torus cutters、Carbide ball-nosed slot drills、Mould cutter、Tool manufacturer.

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ようこそＢｅｗｉｓｅ　Ｉｎｃ.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな

情報を受け取って頂き、もっと各産業に競争力プラス展開。

弊社は専門なエンド・ミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ、

豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。

弊社は各領域に供給できる内容は：

（１）精密ＨＳＳエンド・ミルのＲ＆Ｄ

（２）Carbide Cutting tools設計

（３）鎢鋼エンド・ミル設計

（４）航空エンド・ミル設計

（５）超高硬度エンド・ミル

（６）ダイヤモンド・エンド・ミル

（７）医療用品エンド・ミル設計

（８）自動車部品＆材料加工向けエンド・ミル設計

弊社の製品の供給調達機能は：

（１）生活産業～ハイテク工業までのエンド・ミル設計

（２）ミクロ・エンド・ミル～大型エンド・ミル供給

（３）小Ｌｏｔ生産～大量発注対応供給

（４）オートメーション整備調達

（５）スポット対応～流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт www.tool-tool.com для получения большей информации.

BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web www.tool-tool.com for more info.

优质非合金钢 www.tool-tool.com

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优质非合金钢是指除普通非合金钢和特殊质量非合金钢以外的非合金钢，在生产过程中需要控制（例如控制晶粒度，降低硫、磷含量，改善表面质量或增加工艺控制等），以达到比普通质量非合金钢特殊的质量要求，但这种钢的生产不如特殊质量非合金钢严格。

优质碳素结构

优 质碳素结构钢属优质钢，不仅要保证化学成分也要保证机械性能。同时要求杂质（S、P）含量较低，其牌号用两位数字表示，代表钢中碳的名义万分含量，少数 沸腾钢数字后加“F”，其中含锰量不超过0.8%的为较低含锰量钢，0.8-1.2%Mn为较高含锰量钢，并在数字后面加“Mn”.

优质碳 素结构钢的用途根据化学成分和性能不同而异。低碳碳结钢（C<0.5%），因塑性、韧性及焊接性能优良，主要用于轧制薄板、钢带、型钢及拉丝>0.60%)具有较高的强度、硬度、弹性和耐磨性、多生产型 钢，主要用于制造机具的易磨损零碎件和弹簧等，如农机的犁铧、耙片、轧机轧辊及减震弹簧、座垫弹簧等。65Mm、70Mn、70、75、80、85钢也属 于特殊质量非合金钢（弹簧钢）。

优质碳素结构钢在订货时应在合同中注明使用加工方法，一般加工方法有两种：压力加工用钢（热压力加工、顶锻及冷拨坯料）和切削加工用钢。

冷镦钢

冷镦钢主要用于制造螺钉、铆钉、销钉的优质碳结钢（部分合结钢）。对冷镦钢要求钢中含S、P、Si等杂质少，保证顶锻性能及热处理后的机械化性能。

冷镦钢牌号用“ML”后加碳结钢（或合结钢钢号），其牌号化学成分见表达式

易切削结构钢

易 切削结构钢是利用钢中某些元素的作用改善钢的切削加工性能，以适于在自动机床上进行高速切削的钢种。常用改善切削加工性的元素有S、Pb、Ca、等，其 中以S最常用，S在钢中形成MnS夹杂，MnS很脆，并有一定润滑作用因而切屑易于碎断，工件表面光洁度高，减少刀具磨损，提高切削速度。易切削结构钢虽 然钢中含S、P较多，单在这类钢中是作为有益元素加入或保存下来，因此，属于优质钢。易切削结构钢用作生产标准件如小型螺丝、螺母、油泵、手表、计算机、 打字机零件、机床光杠、丝杠等。易切削结构钢牌用“Y”加钢号表示除Y40Mn属于优质低合金钢外，其余都是优质碳结钢.

其它优质非合金钢

优 质碳素结构钢、冷镦钢、易切削结构钢外，其它优质非合金钢还很多，这大多生产某种专用产品，有些钢牌号和优质碳素结构钢相同，如专门生产油桶板的08、 10、08Al供镀锡、锌、铅的原板。但大部分专门为某种行业使用的钢，牌号与优质碳素结构钢不同，如：锅炉和压力容器用钢，造船用钢、铁道用钢、桥梁用 钢、汽车用钢、锚链用钢、自行车用钢、输油及输气管用钢、工程结构用铸造碳素钢，予应力及混凝土钢筋用优质非合金钢、焊条用钢、花纹钢板、非合金调质钢、 非合金表而硬化钢、非合金弹簧钢、盘条钢、非合金电工钢板、带等都用汉语拼音字母加在钢号中。这些钢在订货或使用中要认真查找有关标准和资料。

特殊质量非合金钢

特殊质量非合金钢是指在生产过程中需要特别严格控制质量和性能（例如，控制淬透性和纯洁度）的非合金钢。

碳素工具钢

碳素工具钢的含碳量高（0.65-1.35%)属高碳钢，具有高硬度，高耐磨性、良好的锻造性能和切削加工性，价格便宜，唯一不足的是淬透性低。其牌号由“碳”的汉语拼音字头（T）加数字组成，数字表示碳的名交千分含量，高级优质碳素工具钢在数字后而加字母A.

碳 素工具钢用途广泛。其中T7、（T7A）、T8、（T8A）钢因韧性较好，主要用作承受震动与冲击载荷的工具，如凿子、打铁用模、各种锤子、木工工具 等；T9（T9A）由于含碳量较高，故硬度、耐磨性较高、韧性较差，有一定韧性用作不受剧烈震动冲击的工具。如冲模、冲头、木工切削工具、凿岩凿子等 到；T10、（T10A）、T11、（T11A）韧性尚可，耐磨、较硬、应用较广、制作要求较高且不受突然和剧烈冲愚味震动而需要一定韧性及具有锋利刀口 的各种工具，如车刀、刨刀、钻头、板牙、铣刀、刀锯锯条及简单量具；T12（T12A）、T13（T13A）钢则用于制造不受震动，要求极高硬度的工具， 如钻头、丝锥、锉刀、刮刀等。

其它特殊质量非合金钢

其它特殊质量非合金钢大多也都是为某 种专用产吕需要，钢材要经过特殊处理的非合金钢，如为保证军工需要的航空用钢、兵器用钢、核压力容器用非合金钢；保证 某种热处理需要的、保证淬透性钢、非合金调质钢、非合金表面硬化钢、火焰及感应淬火硬化钢；专用原料的焊条用钢、碳素弹簧钢、特殊盘条钢、冷顶锻和冷挤压 钢、特殊易切削钢、碳素中空钢、具有规定导电性能的非合金电工钢，具有规定磁性能的非合金软磁材料、原料纯铁等。

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低合金高强度钢www.tool-tool.com

这是一类可焊接的低碳工程结构用钢。其含碳量通常小于0.25％，比普通碳素结构钢有较高的屈服点σs或屈服强度 σ0.2(30～80kgf/mm2)和屈强比σs/σb(0.65～0.95), 较好的冷热加工成型性,良好的焊接性,较低的冷脆倾向、缺口和时效敏感性，以及有较好的抗大气、海水等腐蚀能力。其合金元素含量较低,一般在2.5％以 下，在热轧状态或经简单的热处理(非调质状态)后使用；因此这类钢能大量生产、广泛使用。各发达工业国家的低合金高强度钢产量约占钢产量的10％（见合金 钢）。

19世纪末，在低合金高强度钢发展的初期，钢种的合金设计只考虑抗拉强度。钢中加入较高含量的Si、Mn、Ni、Cr等某一合金元素 以改善某一方面的使 用性能，但获得高强度的主要手段仍然依赖于较高的含碳量。随着钢结构由铆接向焊接发展,为了提高钢的抗脆断性能,逐步向降低钢中含碳量和复合合金化的方向 变化。20世纪50年代，为节约合金元素，曾采用热处理的方法以获得强度和韧性的良好匹配。60年代，开始了称之为微合金化和控制轧制生 产的新阶段，出现了一些新的钢种。至70年代，发展成熟的微珠光体钢和无珠光体钢、针状铁素体钢、超低碳贝氏体钢、热轧双相钢以及低碳马氏体钢在油气输送 管线、深井油管、汽车钢板等领域中得到推广应用；预计在80年代，这些钢种在工程结构材料中将占有重要的地位。中国于1957年开始研制低合金高强度钢， 结合中国的资源发展了Mn、Mn-V、Mn-Ti、Mn-Nb和Mn-Mo等一系列的钢种，屈服强度为30～70kgf/mm2。

合金元素的作用 目前，新型的低合金高强度钢以低碳(≤0.1％)和低硫(≤0.015％)为主要特征。常用的合金元素按其在钢的强化机制中的作用可分为：固溶强化元素 (Mn、Si、Al、Cr、Ni、Mo、Cu等)；细化晶粒元素(Al、Nb、V、Ti、N等);沉淀硬化元素(Nb、V、Ti等)以及相变强化元素 (Mn、Si、Mo等)（见金属的强化）。

C 在钢中形成珠光体或弥散析出的合金碳化物,使钢得到强化。在微合金钢中为形成一定量的碳－氮化物，碳的含量只需要0.01～0.02％；所以降碳是这类钢发展的必然趋势，从而可大大改善钢的韧性和焊接性能。

Mn 高的Mn/C比对提高钢的屈服强度和冲击韧性有好处。锰能降低γ→α 转变温度；有利于针状铁素体的形核；在加热过程中可增大碳-氮化物形成元素在γ-Fe中的溶解度，从而增加了铁素体中碳化物的弥散析出量。此外,由于高锰 导致钢的应力／应变特性的变化,可以抵销鲍欣格效应的强度损失。

Si 多数低合金高强度钢不用硅合金化，但在热轧铁素体-马氏体多相钢中，硅是不可缺少的添加元素。

Mo 含钼钢（～0.15％Mo）有较高的强度，比传统的铁素体－珠光体钢又有较高的韧性。钼对钢在冷却过程中珠光体转变有抑制作用。在针状铁素体钢和超低碳贝氏体钢中的含钼量一般在0.2～0.4％。

Nb、V、Ti 在低碳的锰钢或低碳的锰-钼钢中添加0.05～0.15％ Nb(或V、Ti)，有明显的晶粒细化和沉淀硬化作用。钛在钢中形成硫化物，改善冲击吸收功的各向异性和冷成型性。

稀土元素(RE) 微量(0.001％左右)稀土金属,不影响钢的强度。其主要作用是脱硫，它又是最有效的硫化物形态控制元素，减小韧性的各向异性，防止钢的层状撕裂。

其他元素Ni、Cr、Cu等，在微合金钢中固溶硬化并不十分有效，在非调质钢中一般控制在较低的含量范围。

分类 低合金高强度钢按其主要性能和用途，可分为高强度用钢、低温用钢和耐蚀用钢三类：

高强度用钢 这类钢除高强度外还兼有优良的低温韧性，其主要特点和用途见表。这类钢的产量在中国占低合金高强度钢产量的80％以上，其中屈服强度35～40kgf/mm2级的钢种占大多数,应用最为广泛的是16Mn钢。

低合金高强度钢

低 温用钢 它们属于铁素体型低温用钢。通过提高钢的纯净度和降低钢中磷、硫含量得到较低的韧性－脆性转变温度。这类钢主要有09Mn2V（－70℃）、 06MnNb(-90℃)、3.5％Ni(-100℃)和06AlNbCuN(-120℃)，用于制作低温设备的零部件。

耐蚀用钢 这类钢对大气、海水、硫化氢等环境有一定程度的抗蚀能力,如10MnPNbRE钢耐海洋大气和海水腐蚀,用于船舶、板桩、井架；12MoAlV钢适于制造炼油厂高温硫化氢设备;10MoWVNb钢在用于400℃氢、氮、氨高压管方面效果较好。

生产工艺 低合金高强度钢可在平炉、转炉或电炉冶炼。中国在1979年以后已用氧气顶吹转炉-钢包吹氩-连铸板坯-热连轧,或电炉-钢包喷粉-厚板轧机的工艺流程生 产 Nb、V、Ti低合金高强度钢。钢材一般在热轧后使用，为得到均匀的组织和稳定的性能，通常采用高温回火、正火、调质等传统的金属热处理方法。屈服强度大 于60kgf／mm2的非调质厚板也可采用轧后控制冷却的方法来生产。

参考书目

J.M.Gray, Processing and Properties of Low Carbon Steels，AIME,New York,1973.

F.B.Pickering, Low Carbon Structural Steels for the Eighties，The Institution of Metallurgists, London,1977.

F.B.Pickering, Physical Metallurgy and theDesign of Steels,Applied Science Publishers Ltd.,London,1978.

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（３）鎢鋼エンド・ミル設計

（４）航空エンド・ミル設計

（５）超高硬度エンド・ミル

（６）ダイヤモンド・エンド・ミル

（７）医療用品エンド・ミル設計

（８）自動車部品＆材料加工向けエンド・ミル設計

弊社の製品の供給調達機能は：

（１）生活産業～ハイテク工業までのエンド・ミル設計

（２）ミクロ・エンド・ミル～大型エンド・ミル供給

（３）小Ｌｏｔ生産～大量発注対応供給

（４）オートメーション整備調達

（５）スポット対応～流れ生産対応

弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。

Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.

BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт www.tool-tool.com для получения большей информации.

BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web www.tool-tool.com for more info.