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较新的模塑设备为从注射增压( 注射的第一阶段)到充填和保压阶段的过渡提供了额外的选择。从增压到充填阶段的过渡最精确的方法是根据螺杆的位置来控制。根据螺杆的位置使得加工者能始终一致地将一定体积的物料注入模腔。它也为工件的充填和致密化提供了精确的控制，有助于防止工件的塌陷和空穴。
时间是控制过渡的另一办法，但不推荐采用。使用模腔压力来控制过渡是代价高昂的办法，因为它涉及在工件模腔内安装压力传感器。当要求达到高精度的模塑公差时，才采用这一过程。
降低从增压到充填和保压阶段之间的过渡压力，将有助于控制在衬套顶端处发生滴料。如果注射设备设有充填和保压阶段的压力控制程序，则可用以降低通往流道的速度和压力。
注射时间;
充满流道系统最佳的时间约为0.5－1.5 秒钟。充满模腔应再花1－5秒钟时间。如果可能，最好通过控制注射速度来控制充填时间。
保压时间
应该设定浇口凝固前的保压时间。通常，浇口的大小对保压时间是一个决定性因素。浇口越大，浇口凝固前的保压时间则越长。
冷却时间
冷却时间主要取决于熔体温度、工件的壁厚和冷却效率。此外，物料的硬度也是一个因素。与很软的品种(肖氏硬度< 20A)比较，较硬的品种(肖氏硬度> 50A)在模具内将较快地凝固。
对于一个中等硬度SEBS复合材料的典型工件，如果从两侧进行冷却，那么每0.100" 壁厚所需的冷却时间将是大约15到20秒。
重叠模塑的工件将需要较长的冷却时间，因为它们可以通过较小的表面积而有效地冷却。每0.100"壁厚所需的冷却时间将是大约35到40秒。
维持缓冲量
应该维持缓冲量，否则将无法控制工件的致密化或对物料的收缩进行补偿。缓冲量和保压压力不足将产生充填不足的工件，它们具有空穴和塌陷，而且物理性质很差。凝固太快的浇口(由于尺寸太小或模具温度太低)也可能会产生上述这些问题。
一个磨损或污染的止逆环能够影响机器维持压力和缓冲量的能力。Sinoflex 复合材料具有比传统的热固性塑料较低的粘度(较高的流动指数)，而且将比其它材料容易回漏。应该通过观察机器维持缓冲位置的能力来核实止逆环的密封能力。
模塑条件的影响
熔化温度
如果工件在温度太低的条件下进行模塑，那就需要过度的压力才能充满模腔。这将产生高度的残余模塑应力。这还能进一步导致工件在脱模期间、或当它以后接触较高温度时将发生翘曲。还可能出现大于正常模塑后收缩现象的收缩和极限伸长率的下降。对于透明的复合材料，在温度太低的条件下加工的工件将呈现一种结霜似的外观。
以SBS为基础的复合材料，当它们在温度太高的条件下或在高温下停留时间太长时，将呈现黄色或橙色、并产生一种特殊的气味。颜色和气味是材料已经发生降解的显著迹象。降解将导致很差的外观和降低的物理性质。在温度太高的条件下加工的SEBS复合材料将具有一种烧焦的气味(降解)，而且在最坏的情况下将变得发粘和渗油。
充填
工件充填过量的后果可包括：
+ 浇口膨胀。
+ 密度增加，使得工件重量较重。
+ 硬度增加。
充填不足工件的后果可包括：
+ 浇口起皱。
+ 空穴和/或表面塌陷。
+ 物理性能降低。
+ 低于正常的硬度。
监控工件重量的方法已成功地用于验证工艺的稳定性和一致性。但值得注意的是，浇口的尺寸/位置、流道尺寸以及模具结构的其它因素也可能影响工件的性质。
软性复合材料的模塑
软性复合材料具有很低的粘度(高的流动指数)，因此它们需要的注射压力最低。典型的注射压力为150 psi－450 psi。
大多数软性Sinoflex苯乙烯类TPE 复合材料是透明或半透明的。模塑后工件的透明度或多或少可通过提高模具和熔体温度来加以改善。对于这些产品，采用表面高度抛光的模具通常是值得的，因为它们能相当好地复制模具的表面。
该较软的材料呈现出一定的粘性。在模塑操作区域的附近维持清洁是很重要的，因为较软的材料会吸附和夹带尘土和污染物。这种粘性还将使工件脱模变得比较困难。在这些情况下，可能需要用机器人摘取浇道、采用流道定位销或空气脱模。模具表面略加一些纹理可有助于掩饰模塑制品表面可能出现的瑕疵。
硬性复合材料的模塑
较硬的复合材料通常具有较高的粘度，而且需要略更高的注射压力(400 psi－800 psi)才能充满模腔。由于它们具有较高的模数，硬的复合材料只需要力量较小的浇道拉杆。它们凝固得也较快，而且脱模较容易。与较软的材料相比，这将缩短循环周期。
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2007年3月18日 星期日
回收料www.tool-tool.com
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对于SEBS复合材料，回收料的利用比例可高达80%。黑色材料可容纳较高比例的回收料。原色、浅色或透明的复合材料将较易显示出污染或色变。在停留时间很长或回收料比例很高的情况下，黄色、红色、蓝色和绿色的有机颜料较有可能改变颜色。对于SBS复合材料，回收料比例应维持在25%以下。Sinoflex 复合材料具有较高的伸长率和较好的抗撕裂强度，因此，粉碎时需要使用刀锋锐利的高质量粉碎机。对于硬度较低的苯乙烯类复合材料，刀具之间的最大间隙应设定为0.003"
只有那些具有高质量支撑轴承和坚固框架的粉碎机，才能维持所必需的公差精度，从而保证旋转刀和床刀之间所必需维持的间隙。如果使用少量的隔离剂，例如滑石粉或碳酸钙，则能使粉碎过程中的结块现象减少到最低限度。每次应只将少量的废工件投入粉碎机，以便尽量减少热量积累，因为其可能会导致结块现象。
如果没有缓冲量，充填压力就无法维持，而且工件的致密化也无法控制。在浇口凝固之后，任何额外的物料量或压力将只能充填浇道和流道系统，这可能会导致工件脱模期间浇道脱除的困难。
螺杆转速(rpm)、背压和螺杆的延迟时间
螺杆的转速应该设定得使螺杆能及时地完全缩回，通常是在开模前2－ 3 秒种，以便进行下一次注射。典型的螺杆速度范围为每分钟50－ 150转。
如果螺杆缩回得太快，而且机器设有螺杆延迟定时器，则应设定延迟时间使得螺杆完全缩回和开模之后的延迟时间为最小。这将缩短物料在该温度下的停留时间以及在机膛内的静止时间。
增加背压会增加物料的剪切加热现象。背压的正常设定范围是50－ 150 psi。当混合色母料时，应采用较高的背压以达到最佳的分散状态。
注射速度
如果可能，应如此设定注射速度的控制程序：先迅速地充填流道系统，然后在物料经过浇口开始流入模腔之后降低速度。维持这一速度直到工件的90%被充满，然后再进一步降低速度以完全充满模腔但又不发生工件的溢料。
如前所述， Sinoflex复合材料对剪切是敏感的。如果充填工件有困难，则在增加温度之前先增加注射速度。充满工件的注射时间应该在一到两秒钟之间。如果表面发生流线痕缺陷，则可能需要采用较慢的注射速度。
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对于SEBS复合材料，回收料的利用比例可高达80%。黑色材料可容纳较高比例的回收料。原色、浅色或透明的复合材料将较易显示出污染或色变。在停留时间很长或回收料比例很高的情况下，黄色、红色、蓝色和绿色的有机颜料较有可能改变颜色。对于SBS复合材料，回收料比例应维持在25%以下。Sinoflex 复合材料具有较高的伸长率和较好的抗撕裂强度，因此，粉碎时需要使用刀锋锐利的高质量粉碎机。对于硬度较低的苯乙烯类复合材料，刀具之间的最大间隙应设定为0.003"
只有那些具有高质量支撑轴承和坚固框架的粉碎机，才能维持所必需的公差精度，从而保证旋转刀和床刀之间所必需维持的间隙。如果使用少量的隔离剂，例如滑石粉或碳酸钙，则能使粉碎过程中的结块现象减少到最低限度。每次应只将少量的废工件投入粉碎机，以便尽量减少热量积累，因为其可能会导致结块现象。
如果没有缓冲量，充填压力就无法维持，而且工件的致密化也无法控制。在浇口凝固之后，任何额外的物料量或压力将只能充填浇道和流道系统，这可能会导致工件脱模期间浇道脱除的困难。
螺杆转速(rpm)、背压和螺杆的延迟时间
螺杆的转速应该设定得使螺杆能及时地完全缩回，通常是在开模前2－ 3 秒种，以便进行下一次注射。典型的螺杆速度范围为每分钟50－ 150转。
如果螺杆缩回得太快，而且机器设有螺杆延迟定时器，则应设定延迟时间使得螺杆完全缩回和开模之后的延迟时间为最小。这将缩短物料在该温度下的停留时间以及在机膛内的静止时间。
增加背压会增加物料的剪切加热现象。背压的正常设定范围是50－ 150 psi。当混合色母料时，应采用较高的背压以达到最佳的分散状态。
注射速度
如果可能，应如此设定注射速度的控制程序：先迅速地充填流道系统，然后在物料经过浇口开始流入模腔之后降低速度。维持这一速度直到工件的90%被充满，然后再进一步降低速度以完全充满模腔但又不发生工件的溢料。
如前所述， Sinoflex复合材料对剪切是敏感的。如果充填工件有困难，则在增加温度之前先增加注射速度。充满工件的注射时间应该在一到两秒钟之间。如果表面发生流线痕缺陷，则可能需要采用较慢的注射速度。
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注塑模塑：加工www.tool-tool.com
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对于Sinoflex苯乙烯类TPE复合材料，通常不需要进行干燥。但某些特殊的产品是吸湿性的，例如某些Sinoflex TR232系列和TR260系列重叠模塑的品种，所以，在模塑之前需要进行干燥。
强烈推荐采用一种露点为 -40 ˚F的干燥机来干燥吸湿性材料。关于具体的干燥温度和时间，可参阅各种产品的技术数据表。
染色
SBC(苯乙烯嵌段共聚物)复合材料本身就固有优于大多数其它TPE材料的颜色。所以，它们只需要较少量的色母料就可达到某种特定的颜色，而且所产生的颜色比其它TPE更为纯净(不大发黄)。一般说来，色母料的粘度应该比基础复合材料为低(具有较高的熔融指数)。这将有利于分散过程。
+ 对于SBS复合材料，推荐采用聚苯乙烯类载色剂。
+ 对于较硬的SEBS(苯乙烯－乙烯－丁烯－苯乙烯)复合材料，推荐采用聚丙烯(PP)载色剂。
+ 对于较软的SEBS复合材料，可采用低密度聚乙烯(LDPE)或乙烯醋酸乙烯共聚物(EVA)。对于较软的品种，不推荐采用PP载色剂，因为复合材料的硬度将受到影响。
可以使用液体颜料，但载色剂应该是石蜡类物质。聚氯乙烯(PVC)的增塑剂，例如邻苯二甲酸二辛酯(DOP)，不应作为载色剂使用。可以使用干性颜料，但可能需要较多的材料和时间来进行颜色的改变。
对于某些重叠模塑的应用，使用聚乙烯(PE)载色剂可能会对与基体的粘接力产生不利的影响。如果使用某种特殊的重叠模塑的品种，应遵循其产品技术数据表中的染色建议。
TPE 要点# 3 概括了详细的染色建议。
回收料
对于SEBS复合材料，回收料的利用比例可高达80%。黑色材料可容纳较高比例的回收料。原色、浅色或透明的复合材料将较易显示出污染或色变。在停留时间很长或回收料比例很高的情况下，黄色、红色、蓝色和绿色的有机颜料较有可能改变颜色。对于SBS复合材料，回收料比例应维持在25%以下。Sinoflex 复合材料具有较高的伸长率和较好的抗撕裂强度，因此，粉碎时需要使用刀锋锐利的高质量粉碎机。对于硬度较低的苯乙烯类复合材料，刀具之间的最大间隙应设定为0.003"。
只有那些具有高质量支撑轴承和坚固框架的粉碎机，才能维持所必需的公差精度，从而保证旋转刀和床刀之间所必需维持的间隙。如果使用少量的隔离剂，例如滑石粉或碳酸钙，则能使粉碎过程中的结块现象减少到最低限度。每次应只将少量的废工件投入粉碎机，以便尽量减少热量积累，因为其可能会导致结块现象。
为了达到回收料与原始材料最佳的结合效果，应选择适当的筛网尺寸，使得所产生的颗粒与原始材料颗粒的大小大致相同。
净化
如果压机停工时间超过10分钟以上，在重新开工之前应进行置换净化。为了避免发生溢料，在重新起动机器时应先采用较小的注射量，然后再逐渐增加到先前的设定值。这将有助于避免在滑块或嵌件的后面出现溢料。
对于SBS复合材料，如果机器将闲置于某一温度达一小时以上，则在停工之前应先用LDPE或聚苯乙烯进行置换。对于SEBS复合材料，如果机器在整个周末期间都将停工，则在停工之前先用高分子量(熔融流动指数较低或很低)的LDPE在较低温度下进行置换。在开车时，先退回挤压机，并在即将充填模具之前用空气很好地置换挤压机。［
温度
设定机膛温度
图 1显示了加工Sinoflex苯乙烯类 TPE复合材料时典型的初始机膛温度。机膛温度应该渐进地设定。进料区域的温度应设定得相当低[通常为 250 ˚F - 300 ˚F (120 ˚C -150 ˚C) ]，以避免进料口堵塞并让夹带的空气逸出。
过渡区域的较低的温度使得复合材料在完全熔化之前能够适当地压缩和发生剪切。当使用色母料时为了改善混合状态，应将过渡区域的温度设定在色母料的熔点以上。离注塑喷嘴最近区域的温度应该设定得接近于所需的熔体温度。
在工艺过程达到稳定状态之后，应将实际的机膛温度与设定值进行比较。如果实际温度超过了设定温度，那说明剪切加热现象已经导致了材料过热。如果所产生的工件良好，那么应该将温度重新设定为由剪切加热现象所产生的实际温度。
加热器需要通电的时间应该只占整个过程的25%－ 50%。如果加热器始终处于通电状态，那说明剪切现象没有产生足够的热量。为了增加剪切加热量，应增加螺杆的转速(rpm)和背压。
设定模具温度
模具温度应该设定得高于模塑区域的露点温度。这将防止模具内的冷凝结露，以及水分对模腔可能造成的污染。水的污染往往表现为工件上的条纹。如果工件有确实难以充填的较长或较薄的部分，则可提高模具温度。较高的模具温度通常会导致较长的循环周期，但它能改进焊接线和工件外观。
注塑模塑：加工
干燥
对于Sinoflex苯乙烯类TPE复合材料，通常不需要进行干燥。但某些特殊的产品是吸湿性的，例如某些Sinoflex TR232系列和TR260系列重叠模塑的品种，所以，在模塑之前需要进行干燥。
强烈推荐采用一种露点为 -40 ˚F的干燥机来干燥吸湿性材料。关于具体的干燥温度和时间，可参阅各种产品的技术数据表。
染色
SBC(苯乙烯嵌段共聚物)复合材料本身就固有优于大多数其它TPE材料的颜色。所以，它们只需要较少量的色母料就可达到某种特定的颜色，而且所产生的颜色比其它TPE更为纯净(不大发黄)。一般说来，色母料的粘度应该比基础复合材料为低(具有较高的熔融指数)。这将有利于分散过程。
+ 对于SBS复合材料，推荐采用聚苯乙烯类载色剂。
+ 对于较硬的SEBS(苯乙烯－乙烯－丁烯－苯乙烯)复合材料，推荐采用聚丙烯(PP)载色剂。
+ 对于较软的SEBS复合材料，可采用低密度聚乙烯(LDPE)或乙烯醋酸乙烯共聚物(EVA)。对于较软的品种，不推荐采用PP载色剂，因为复合材料的硬度将受到影响。
可以使用液体颜料，但载色剂应该是石蜡类物质。聚氯乙烯(PVC)的增塑剂，例如邻苯二甲酸二辛酯(DOP)，不应作为载色剂使用。可以使用干性颜料，但可能需要较多的材料和时间来进行颜色的改变。
对于某些重叠模塑的应用，使用聚乙烯(PE)载色剂可能会对与基体的粘接力产生不利的影响。如果使用某种特殊的重叠模塑的品种，应遵循其产品技术数据表中的染色建议。
TPE 要点# 3 概括了详细的染色建议。
BW碧威股份有限公司针对客户端改善切削方式、提供专业切削CNC数控刀具专业能力、制造客户需求如：Cutting tool、切削刀具、HSS Cutting tool manufacturer、Carbide end mills manufacturer、Carbide cutting tool manufacturer、NAS Cutting tool manufacturer、Carbide end mill、Aerospace cutting tool、Carbide drill、High speed steel、Milling cutter、Core drill manufacturer、钨钢铣刀、航太刀具、钨钢钻头、高速刚、铰刀、中心钻头、Taperd end mills、斜度铣.Metric end mills manufacturer、公制铣刀、Miniature end mills manufacturer、微小径铣刀、钨钢切削刀具、Pilot reamer、领先铰刀、Electronics cutter、电子用切削刀具、Step drill、阶梯钻头、Metal cutting saw、金属圆锯片、Double margin drill、领先阶梯钻头、Gun barrel、Angle milling cutter、角度铣刀、Carbide burrs、滚磨刀、Carbide tipped cutter、焊刃刀具、Chamfering tool、倒角铣刀、IC card engraving cutter、IC芯片卡刀、Side cutter、侧铣刀、NAS tool、DIN tool、德国规范切削刀具、Special tool、特殊刀具、Metal slitting saws、Shell end mills、滚筒铣刀、Side and face milling cutters、Side chip clearance saws、交叉齿侧铣刀、Long end mills、长刃铣刀、Stub roughing end mills、粗齿铣刀、Dovetail milling cutters、鸠尾刀具、Carbide slot drills、Carbide torus cutters、钨钢圆鼻铣刀、Angeled carbide end mills、角度钨钢铣刀、Carbide torus cutters、短刃平铣刀、Carbide ball-noseed slot drills、钨钢球头铣刀、Mould cutter、模具用刀具、BW微型涡流管枪、Tool manufacturer、刀具制造商等相关切削刀具、以服务客户改善工厂加工条件、增加竞争力。欢迎寻购～～～碧威股份有限公司www.tool-tool.com
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强烈推荐采用一种露点为 -40 ˚F的干燥机来干燥吸湿性材料。关于具体的干燥温度和时间，可参阅各种产品的技术数据表。
染色
SBC(苯乙烯嵌段共聚物)复合材料本身就固有优于大多数其它TPE材料的颜色。所以，它们只需要较少量的色母料就可达到某种特定的颜色，而且所产生的颜色比其它TPE更为纯净(不大发黄)。一般说来，色母料的粘度应该比基础复合材料为低(具有较高的熔融指数)。这将有利于分散过程。
+ 对于SBS复合材料，推荐采用聚苯乙烯类载色剂。
+ 对于较硬的SEBS(苯乙烯－乙烯－丁烯－苯乙烯)复合材料，推荐采用聚丙烯(PP)载色剂。
+ 对于较软的SEBS复合材料，可采用低密度聚乙烯(LDPE)或乙烯醋酸乙烯共聚物(EVA)。对于较软的品种，不推荐采用PP载色剂，因为复合材料的硬度将受到影响。
可以使用液体颜料，但载色剂应该是石蜡类物质。聚氯乙烯(PVC)的增塑剂，例如邻苯二甲酸二辛酯(DOP)，不应作为载色剂使用。可以使用干性颜料，但可能需要较多的材料和时间来进行颜色的改变。
对于某些重叠模塑的应用，使用聚乙烯(PE)载色剂可能会对与基体的粘接力产生不利的影响。如果使用某种特殊的重叠模塑的品种，应遵循其产品技术数据表中的染色建议。
TPE 要点# 3 概括了详细的染色建议。
回收料
对于SEBS复合材料，回收料的利用比例可高达80%。黑色材料可容纳较高比例的回收料。原色、浅色或透明的复合材料将较易显示出污染或色变。在停留时间很长或回收料比例很高的情况下，黄色、红色、蓝色和绿色的有机颜料较有可能改变颜色。对于SBS复合材料，回收料比例应维持在25%以下。Sinoflex 复合材料具有较高的伸长率和较好的抗撕裂强度，因此，粉碎时需要使用刀锋锐利的高质量粉碎机。对于硬度较低的苯乙烯类复合材料，刀具之间的最大间隙应设定为0.003"。
只有那些具有高质量支撑轴承和坚固框架的粉碎机，才能维持所必需的公差精度，从而保证旋转刀和床刀之间所必需维持的间隙。如果使用少量的隔离剂，例如滑石粉或碳酸钙，则能使粉碎过程中的结块现象减少到最低限度。每次应只将少量的废工件投入粉碎机，以便尽量减少热量积累，因为其可能会导致结块现象。
为了达到回收料与原始材料最佳的结合效果，应选择适当的筛网尺寸，使得所产生的颗粒与原始材料颗粒的大小大致相同。
净化
如果压机停工时间超过10分钟以上，在重新开工之前应进行置换净化。为了避免发生溢料，在重新起动机器时应先采用较小的注射量，然后再逐渐增加到先前的设定值。这将有助于避免在滑块或嵌件的后面出现溢料。
对于SBS复合材料，如果机器将闲置于某一温度达一小时以上，则在停工之前应先用LDPE或聚苯乙烯进行置换。对于SEBS复合材料，如果机器在整个周末期间都将停工，则在停工之前先用高分子量(熔融流动指数较低或很低)的LDPE在较低温度下进行置换。在开车时，先退回挤压机，并在即将充填模具之前用空气很好地置换挤压机。［
温度
设定机膛温度
图 1显示了加工Sinoflex苯乙烯类 TPE复合材料时典型的初始机膛温度。机膛温度应该渐进地设定。进料区域的温度应设定得相当低[通常为 250 ˚F - 300 ˚F (120 ˚C -150 ˚C) ]，以避免进料口堵塞并让夹带的空气逸出。
过渡区域的较低的温度使得复合材料在完全熔化之前能够适当地压缩和发生剪切。当使用色母料时为了改善混合状态，应将过渡区域的温度设定在色母料的熔点以上。离注塑喷嘴最近区域的温度应该设定得接近于所需的熔体温度。
在工艺过程达到稳定状态之后，应将实际的机膛温度与设定值进行比较。如果实际温度超过了设定温度，那说明剪切加热现象已经导致了材料过热。如果所产生的工件良好，那么应该将温度重新设定为由剪切加热现象所产生的实际温度。
加热器需要通电的时间应该只占整个过程的25%－ 50%。如果加热器始终处于通电状态，那说明剪切现象没有产生足够的热量。为了增加剪切加热量，应增加螺杆的转速(rpm)和背压。
设定模具温度
模具温度应该设定得高于模塑区域的露点温度。这将防止模具内的冷凝结露，以及水分对模腔可能造成的污染。水的污染往往表现为工件上的条纹。如果工件有确实难以充填的较长或较薄的部分，则可提高模具温度。较高的模具温度通常会导致较长的循环周期，但它能改进焊接线和工件外观。
注塑模塑：加工
干燥
对于Sinoflex苯乙烯类TPE复合材料，通常不需要进行干燥。但某些特殊的产品是吸湿性的，例如某些Sinoflex TR232系列和TR260系列重叠模塑的品种，所以，在模塑之前需要进行干燥。
强烈推荐采用一种露点为 -40 ˚F的干燥机来干燥吸湿性材料。关于具体的干燥温度和时间，可参阅各种产品的技术数据表。
染色
SBC(苯乙烯嵌段共聚物)复合材料本身就固有优于大多数其它TPE材料的颜色。所以，它们只需要较少量的色母料就可达到某种特定的颜色，而且所产生的颜色比其它TPE更为纯净(不大发黄)。一般说来，色母料的粘度应该比基础复合材料为低(具有较高的熔融指数)。这将有利于分散过程。
+ 对于SBS复合材料，推荐采用聚苯乙烯类载色剂。
+ 对于较硬的SEBS(苯乙烯－乙烯－丁烯－苯乙烯)复合材料，推荐采用聚丙烯(PP)载色剂。
+ 对于较软的SEBS复合材料，可采用低密度聚乙烯(LDPE)或乙烯醋酸乙烯共聚物(EVA)。对于较软的品种，不推荐采用PP载色剂，因为复合材料的硬度将受到影响。
可以使用液体颜料，但载色剂应该是石蜡类物质。聚氯乙烯(PVC)的增塑剂，例如邻苯二甲酸二辛酯(DOP)，不应作为载色剂使用。可以使用干性颜料，但可能需要较多的材料和时间来进行颜色的改变。
对于某些重叠模塑的应用，使用聚乙烯(PE)载色剂可能会对与基体的粘接力产生不利的影响。如果使用某种特殊的重叠模塑的品种，应遵循其产品技术数据表中的染色建议。
TPE 要点# 3 概括了详细的染色建议。
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工件脱模www.tool-tool.com
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脱模方向尺寸较长的工件是比较难脱模的。脱模器顶杆应设在流道的转折处和不影响工件美观的那些部位。脱模刮板、脱模套筒和脱模圆环都可以用于工件的脱模。
应采用直径尽可能粗的顶杆，以尽量减少顶杆推动后留下的痕迹。较粗的顶杆还可以用于温度较高的工件脱模，从而能缩短循环周期。在脱模方向所有较长的部位，每侧均应设有 3－5 度的锥度。
使用空气和提升阀将有助于较大凹凸部位的脱模，只要在施加空气时该材料还有变形空间。模具的表面纹理和特殊表面处理，也有助于将工件从A半模上拉出。当设法脱除(剥离 )较大的凹进部位时，经常使用推进的模芯。
模具的冷却
模具应该予以充分的冷却以使循环周期达到最优化。
采用传热系数高的模具材料，例如铍铜，将有助于冷却滑块或嵌件。
市面上提供的喷泉型鼓泡器也有助于冷却较长的模芯。
建议为动模和定模分别采用单独的冷却器。这就使得处理器可采用不同的冷却量，把工件保持在动模(B)内。
应避免将A模板和B 模板的冷却管线连接起来。
热流道系统
表5概括了热流道系统、冷流道和热浇道之间的区别。SINOFLEX的SEBS复合材料的热稳定性是相当好的，目前已成功地用于热流道模具。
具体热流道系统的选择受到产品设计和生产要求的影响。有许多热流道部件和模具的制造商可供选择。如果可能，应选用对苯乙烯系列TPE有经验的系统或部件供应商。SBS 复合材料如果在高温下停留时间太长将发生交联(形成凝胶)，因此，对于这些材料，不推荐采用热流道模具。
下表概括了关于热流道系统的一个比较性评价：
系统类型
优点
缺点
冷流道
+ 模具费用较低
+ 容易改造
+ 可采用机器人
+ 通常影响循环周期
+ 可能产生冷料
+ 可能发生浇道粘结
+ 废料 (尽管可粉碎后再利用)
热浇道或延长的注料喷嘴
+ 循环周期较短
+ 废料降到最少限度
+ 容易维修
+ 温度控制较好
+ 模具成本较高
+ SBS复合材料可能会发生热降解
热流道
+ 没有流道废料
+ 循环周期较短
+ 温度控制精确
+ 模具费用最高
+ 置换净化问题
+ 材料降解
+ 维修问题
集流管设计
外部加热的集流管系统为最佳。
内部加热的集流管不适合于TPE。这些系统通常具有过热点和滞流区，后者将导致部分硬化的物料粘附在冷却器集流管壁上。
为了达到最大的灵活性，其结构应达到自然平衡或几何平衡。流变学上的平衡是可能的，但只是针对于某一特定的品种或流变性曲线。
所有通道均应高度抛光、具有圆形横截面与缓和的弯曲部分，使形成滞流区的可能性减到最低限度。
为了保持较高的剪切力、尽量地缩短停留时间并促进流动，通道的直径应为0.250"－0.375"。
推荐对热流道采取分区控制，使得操作人员对平衡状态能够略加调整，从而使制成的工件更加一致。
热流道哓口设计
阀式浇口
对于那些表面质量很关键的工件，例如医疗和化妆用品，阀式浇口为它们的大量生产提供了最佳的解决方案。由于阀式浇口在工件上只留下一个细小的环状痕迹，浇口残痕减小到了最低限度。
对于装饰性产品，通过将阀门设置在工件表面之下或将浇口隐藏在工件的某些部分，情况可获得进一步的改善。下图显示了一个设有阀式浇口的热流道系统例子：
取决于工件的大小和厚度，阀式浇口的直径应该是大约0.030"－0.125"。
阀式浇口并不要求工件材料在阀式浇口关闭和保压压力释放之前就硬化。因此，下一循环的螺杆的退缩可以较早地开始，总的循环时间也可以缩短。
阀式浇口的元件应与模板绝缘以维持恰当的温度控制。由于SINOFLEX的某些品种粘度较低，必需妥善地保持阀式浇口的紧密状态以防泄漏或细微的溢料。
热尖端浇口
热尖端浇口适用于SBC复合材料，但它们将会留下某些浇口残痕 (其高度可达浇口直径的50%－75% )。如果使浇口略低于工件表面，则可将残痕减小到最低限度。热端的长度应小于浇口直径。
热尖端浇口的元件应与模板和模腔完全绝缘。为了达到这一点，浇口长度也许需要加长，而且浇口长度的一部分应是模腔的一部分。
热端内的所有通道均应高度抛光并制成流线型，以尽量减少滞流区和降解区。通过记录生产中工件颜色发生彻底变化所需的时间，可以验证该设计的效率。这能显示是否还有任何残余的死角物料在继续进入熔体流。
对于热尖端浇口系统，应该有足够长的延迟时间使工件在下一周期的塑炼开始之前完全地硬化。如果没有延迟时间，工件也许会充填过度。这一点对于硬度低、流动指数高的材料显得特别重要。为了减少浇口大、壁厚的工件充填过度的现象，在塑炼期间应采用最低的背压。
由于TPE复合材料在熔融状态下略具有可压缩性，所以容量较大的流道可能会使热尖端浇口在开模后发生滴料现象。为了防止滴料现象，流道系统应尽量缩小，而且在开模之前应先让熔体减压。
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脱模方向尺寸较长的工件是比较难脱模的。脱模器顶杆应设在流道的转折处和不影响工件美观的那些部位。脱模刮板、脱模套筒和脱模圆环都可以用于工件的脱模。
应采用直径尽可能粗的顶杆，以尽量减少顶杆推动后留下的痕迹。较粗的顶杆还可以用于温度较高的工件脱模，从而能缩短循环周期。在脱模方向所有较长的部位，每侧均应设有 3－5 度的锥度。
使用空气和提升阀将有助于较大凹凸部位的脱模，只要在施加空气时该材料还有变形空间。模具的表面纹理和特殊表面处理，也有助于将工件从A半模上拉出。当设法脱除(剥离 )较大的凹进部位时，经常使用推进的模芯。
模具的冷却
模具应该予以充分的冷却以使循环周期达到最优化。
采用传热系数高的模具材料，例如铍铜，将有助于冷却滑块或嵌件。
市面上提供的喷泉型鼓泡器也有助于冷却较长的模芯。
建议为动模和定模分别采用单独的冷却器。这就使得处理器可采用不同的冷却量，把工件保持在动模(B)内。
应避免将A模板和B 模板的冷却管线连接起来。
热流道系统
表5概括了热流道系统、冷流道和热浇道之间的区别。SINOFLEX的SEBS复合材料的热稳定性是相当好的，目前已成功地用于热流道模具。
具体热流道系统的选择受到产品设计和生产要求的影响。有许多热流道部件和模具的制造商可供选择。如果可能，应选用对苯乙烯系列TPE有经验的系统或部件供应商。SBS 复合材料如果在高温下停留时间太长将发生交联(形成凝胶)，因此，对于这些材料，不推荐采用热流道模具。
下表概括了关于热流道系统的一个比较性评价：
系统类型
优点
缺点
冷流道
+ 模具费用较低
+ 容易改造
+ 可采用机器人
+ 通常影响循环周期
+ 可能产生冷料
+ 可能发生浇道粘结
+ 废料 (尽管可粉碎后再利用)
热浇道或延长的注料喷嘴
+ 循环周期较短
+ 废料降到最少限度
+ 容易维修
+ 温度控制较好
+ 模具成本较高
+ SBS复合材料可能会发生热降解
热流道
+ 没有流道废料
+ 循环周期较短
+ 温度控制精确
+ 模具费用最高
+ 置换净化问题
+ 材料降解
+ 维修问题
集流管设计
外部加热的集流管系统为最佳。
内部加热的集流管不适合于TPE。这些系统通常具有过热点和滞流区，后者将导致部分硬化的物料粘附在冷却器集流管壁上。
为了达到最大的灵活性，其结构应达到自然平衡或几何平衡。流变学上的平衡是可能的，但只是针对于某一特定的品种或流变性曲线。
所有通道均应高度抛光、具有圆形横截面与缓和的弯曲部分，使形成滞流区的可能性减到最低限度。
为了保持较高的剪切力、尽量地缩短停留时间并促进流动，通道的直径应为0.250"－0.375"。
推荐对热流道采取分区控制，使得操作人员对平衡状态能够略加调整，从而使制成的工件更加一致。
热流道哓口设计
阀式浇口
对于那些表面质量很关键的工件，例如医疗和化妆用品，阀式浇口为它们的大量生产提供了最佳的解决方案。由于阀式浇口在工件上只留下一个细小的环状痕迹，浇口残痕减小到了最低限度。
对于装饰性产品，通过将阀门设置在工件表面之下或将浇口隐藏在工件的某些部分，情况可获得进一步的改善。下图显示了一个设有阀式浇口的热流道系统例子：
取决于工件的大小和厚度，阀式浇口的直径应该是大约0.030"－0.125"。
阀式浇口并不要求工件材料在阀式浇口关闭和保压压力释放之前就硬化。因此，下一循环的螺杆的退缩可以较早地开始，总的循环时间也可以缩短。
阀式浇口的元件应与模板绝缘以维持恰当的温度控制。由于SINOFLEX的某些品种粘度较低，必需妥善地保持阀式浇口的紧密状态以防泄漏或细微的溢料。
热尖端浇口
热尖端浇口适用于SBC复合材料，但它们将会留下某些浇口残痕 (其高度可达浇口直径的50%－75% )。如果使浇口略低于工件表面，则可将残痕减小到最低限度。热端的长度应小于浇口直径。
热尖端浇口的元件应与模板和模腔完全绝缘。为了达到这一点，浇口长度也许需要加长，而且浇口长度的一部分应是模腔的一部分。
热端内的所有通道均应高度抛光并制成流线型，以尽量减少滞流区和降解区。通过记录生产中工件颜色发生彻底变化所需的时间，可以验证该设计的效率。这能显示是否还有任何残余的死角物料在继续进入熔体流。
对于热尖端浇口系统，应该有足够长的延迟时间使工件在下一周期的塑炼开始之前完全地硬化。如果没有延迟时间，工件也许会充填过度。这一点对于硬度低、流动指数高的材料显得特别重要。为了减少浇口大、壁厚的工件充填过度的现象，在塑炼期间应采用最低的背压。
由于TPE复合材料在熔融状态下略具有可压缩性，所以容量较大的流道可能会使热尖端浇口在开模后发生滴料现象。为了防止滴料现象，流道系统应尽量缩小，而且在开模之前应先让熔体减压。
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浇口位置 www.tool-tool.com
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苯乙烯系列TPE复合材料具有各向异性的特性，因此它们在流动方向和流动交叉方向具有不同的物理性能。取决于产品的预定用途，这种性能上的差别对于最终工件的性能表现很可能具有关键的影响。因此，在决定工件的浇口位置时，需要考虑到苯乙烯系列TPE各向异性的特性。
物料的流动状况可以用眼睛或通过采用流动分析程序来估计。对于收缩率较高的品种，如果在浇口处存在很高的模塑残余应力，工件可能会在浇口附近收缩，从而产生"浇口皱纹"。如果在薄壁工件中存在充填方面的问题，增设流动通道或稍微改变壁厚将能够改变流动状态。在某些情况下，也许有必要增设第二个浇口以便妥善地充填工件。
建议的浇口位置：
在横截面最大处，便于工件充填并尽量减少空隙和塌陷。
尽量减少流动路径上的障碍(围绕模芯或销流动)。
尽量减少螺旋型流纹。
浇口周围的模塑残余应力不会影响工件性能或美观的位置。
尽量减少装饰性部位的流线痕迹。
尽量减少产生焊缝线的可能性。
易于手动或自动脱除浇口。
尽量减少流动路径的长度。
模具的排气
模具排气对于最终工件的质量和一致性具有关键的影响。为了在熔体流入模腔时浇道、流道和模腔内的空气能逸出模具，所以需要排气。排气不足可能会导致欠料注塑、粗劣的表面外观，或脆弱的焊缝线。工件设计中产生气窝的可能性，可以通过流动模拟软件来预测。一旦模具制成后，可进行欠料注塑研究来发现关键的排气部位。
排气孔应该位于最后充填的部位和将出现焊缝线的那些部位。
对于SINOFLEX复合材料，典型的排气孔尺寸为0.0005"- 0.0010" (0.012 毫米－0.025 毫米)，台肩长度为0.040"－0.060" (10 毫米－15 毫米) 。
在该台肩之后，排气孔深度应增加到0.005"－0.010" (0.12 毫米－0.25 毫米)，为空气逸出模具提供畅通的通道(图15)。
分模线以下那些部位内的排气可以通过让脱模器顶杆每侧都留出0,001"空隙的方式来实现(图16)。
加强肋或气窝的排气可沿着脱模器顶杆或采用多孔可渗透型模具钢材来实现。
脱模器顶杆的排气孔是自净式的，但仍应每天擦拭一遍以消除累积物。多孔的插头式排气孔当其堵塞时，则需要进行更换或拆除后进行清理。
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苯乙烯系列TPE复合材料具有各向异性的特性，因此它们在流动方向和流动交叉方向具有不同的物理性能。取决于产品的预定用途，这种性能上的差别对于最终工件的性能表现很可能具有关键的影响。因此，在决定工件的浇口位置时，需要考虑到苯乙烯系列TPE各向异性的特性。
物料的流动状况可以用眼睛或通过采用流动分析程序来估计。对于收缩率较高的品种，如果在浇口处存在很高的模塑残余应力，工件可能会在浇口附近收缩，从而产生"浇口皱纹"。如果在薄壁工件中存在充填方面的问题，增设流动通道或稍微改变壁厚将能够改变流动状态。在某些情况下，也许有必要增设第二个浇口以便妥善地充填工件。
建议的浇口位置：
在横截面最大处，便于工件充填并尽量减少空隙和塌陷。
尽量减少流动路径上的障碍(围绕模芯或销流动)。
尽量减少螺旋型流纹。
浇口周围的模塑残余应力不会影响工件性能或美观的位置。
尽量减少装饰性部位的流线痕迹。
尽量减少产生焊缝线的可能性。
易于手动或自动脱除浇口。
尽量减少流动路径的长度。
模具的排气
模具排气对于最终工件的质量和一致性具有关键的影响。为了在熔体流入模腔时浇道、流道和模腔内的空气能逸出模具，所以需要排气。排气不足可能会导致欠料注塑、粗劣的表面外观，或脆弱的焊缝线。工件设计中产生气窝的可能性，可以通过流动模拟软件来预测。一旦模具制成后，可进行欠料注塑研究来发现关键的排气部位。
排气孔应该位于最后充填的部位和将出现焊缝线的那些部位。
对于SINOFLEX复合材料，典型的排气孔尺寸为0.0005"- 0.0010" (0.012 毫米－0.025 毫米)，台肩长度为0.040"－0.060" (10 毫米－15 毫米) 。
在该台肩之后，排气孔深度应增加到0.005"－0.010" (0.12 毫米－0.25 毫米)，为空气逸出模具提供畅通的通道(图15)。
分模线以下那些部位内的排气可以通过让脱模器顶杆每侧都留出0,001"空隙的方式来实现(图16)。
加强肋或气窝的排气可沿着脱模器顶杆或采用多孔可渗透型模具钢材来实现。
脱模器顶杆的排气孔是自净式的，但仍应每天擦拭一遍以消除累积物。多孔的插头式排气孔当其堵塞时，则需要进行更换或拆除后进行清理。
BW碧威股份有限公司针对客户端改善切削方式、提供专业切削CNC数控刀具专业能力、制造客户需求如：Cutting tool、切削刀具、HSS Cutting tool manufacturer、Carbide end mills manufacturer、Carbide cutting tool manufacturer、NAS Cutting tool manufacturer、Carbide end mill、Aerospace cutting tool、Carbide drill、High speed steel、Milling cutter、Core drill manufacturer、钨钢铣刀、航太刀具、钨钢钻头、高速刚、铰刀、中心钻头、Taperd end mills、斜度铣.Metric end mills manufacturer、公制铣刀、Miniature end mills manufacturer、微小径铣刀、钨钢切削刀具、Pilot reamer、领先铰刀、Electronics cutter、电子用切削刀具、Step drill、阶梯钻头、Metal cutting saw、金属圆锯片、Double margin drill、领先阶梯钻头、Gun barrel、Angle milling cutter、角度铣刀、Carbide burrs、滚磨刀、Carbide tipped cutter、焊刃刀具、Chamfering tool、倒角铣刀、IC card engraving cutter、IC芯片卡刀、Side cutter、侧铣刀、NAS tool、DIN tool、德国规范切削刀具、Special tool、特殊刀具、Metal slitting saws、Shell end mills、滚筒铣刀、Side and face milling cutters、Side chip clearance saws、交叉齿侧铣刀、Long end mills、长刃铣刀、Stub roughing end mills、粗齿铣刀、Dovetail milling cutters、鸠尾刀具、Carbide slot drills、Carbide torus cutters、钨钢圆鼻铣刀、Angeled carbide end mills、角度钨钢铣刀、Carbide torus cutters、短刃平铣刀、Carbide ball-noseed slot drills、钨钢球头铣刀、Mould cutter、模具用刀具、BW微型涡流管枪、Tool manufacturer、刀具制造商等相关切削刀具、以服务客户改善工厂加工条件、增加竞争力。欢迎寻购～～～碧威股份有限公司www.tool-tool.com
传统型流道的设计www.tool-tool.com
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为了达到各模腔内工件质量的一致性，流道布局的平衡是很关键的。在一个平衡的流道系统中，熔融的物料以相等的时段与压力流入各模腔。流道的平衡可以通过计算机模具流体分析程序来设计，并通过欠料注塑研究来验证。
不平衡的流道系统可能会导致工件重量的不一致和尺寸的变化。最接近浇道的模腔也许会充填过量并可能发生溢料。由于充填过量，工件内也许还会产生导致翘曲的模塑残余应力。以下两图中显示了平衡的流道系统的例子：
浇道或直接浇口
浇道或直接浇口经常用于原型工件，因为其价格低廉。不推荐将这种类型的浇口用于SINOFLEX苯乙烯系列复合材料，因为这些复合材料的延伸率高。此外，这种浇道将需要修整，因此工件的外观质量通常是较差的。如果选择浇道型浇口，应注意尽可能地减小浇道的长度和直径。
隔膜型浇口
隔膜型浇口用于保持圆形工件的同心度。它能使物料均匀地流入模腔并能使产生焊缝线的可能减到最低限度。由于各向异性收缩现象，采用中心浇口或隔膜型浇口的扁圆形工件也许不能保持平整。在环形工件的外围也可以采用环形浇口。
浇口类型
优点
缺点
边缘/侧翼/扇形浇口
+ 适合于扁平形工件
+ 易于改造
+ 模塑后浇口/流道不易脱除
+ 浇口残痕明显
下潜式浇口
+ 自动脱除浇口
+ 浇口残痕最小
+ 机械加工较难
隔膜型浇口
+ 同心度高
+ 适合于圆形工件
+ 无焊缝线
+ 废料较多
+ 模塑后浇口不易脱除
针形浇口 (三板式)
+ 自动脱除浇口
+ 浇口残痕最小
+ 局部性冷却
+ 需要活络模板
+ 废料较多
+ 模具费用较高
阀式浇口 (热流道系统)
+ 浇口残痕最小
+ 正压关闭
+ 模塑后充填现象最小
+ 模具费用较高
+ 维修量较高
+ 只适用于热流道系统
浇口位置
苯乙烯系列TPE复合材料具有各向异性的特性，因此它们在流动方向和流动交叉方向具有不同的物理性能。取决于产品的预定用途，这种性能上的差别对于最终工件的性能表现很可能具有关键的影响。因此，在决定工件的浇口位置时，需要考虑到苯乙烯系列TPE各向异性的特性。
物料的流动状况可以用眼睛或通过采用流动分析程序来估计。对于收缩率较高的品种，如果在浇口处存在很高的模塑残余应力，工件可能会在浇口附近收缩，从而产生"浇口皱纹"。如果在薄壁工件中存在充填方面的问题，增设流动通道或稍微改变壁厚将能够改变流动状态。在某些情况下，也许有必要增设第二个浇口以便妥善地充填工件。
建议的浇口位置：
在横截面最大处，便于工件充填并尽量减少空隙和塌陷。
尽量减少流动路径上的障碍(围绕模芯或销流动)。
尽量减少螺旋型流纹。
浇口周围的模塑残余应力不会影响工件性能或美观的位置。
尽量减少装饰性部位的流线痕迹。
尽量减少产生焊缝线的可能性。
易于手动或自动脱除浇口。
尽量减少流动路径的长度。
模具的排气
模具排气对于最终工件的质量和一致性具有关键的影响。为了在熔体流入模腔时浇道、流道和模腔内的空气能逸出模具，所以需要排气。排气不足可能会导致欠料注塑、粗劣的表面外观，或脆弱的焊缝线。工件设计中产生气窝的可能性，可以通过流动模拟软件来预测。一旦模具制成后，可进行欠料注塑研究来发现关键的排气部位。
排气孔应该位于最后充填的部位和将出现焊缝线的那些部位。
对于SINOFLEX复合材料，典型的排气孔尺寸为0.0005"- 0.0010" (0.012 毫米－0.025 毫米)，台肩长度为0.040"－0.060" (10 毫米－15 毫米) 。
在该台肩之后，排气孔深度应增加到0.005"－0.010" (0.12 毫米－0.25 毫米)，为空气逸出模具提供畅通的通道(图15)。
分模线以下那些部位内的排气可以通过让脱模器顶杆每侧都留出0,001"空隙的方式来实现(图16)。
加强肋或气窝的排气可沿着脱模器顶杆或采用多孔可渗透型模具钢材来实现。
脱模器顶杆的排气孔是自净式的，但仍应每天擦拭一遍以消除累积物。多孔的插头式排气孔当其堵塞时，则需要进行更换或拆除后进行清理。
BW碧威股份有限公司针对客户端改善切削方式、提供专业切削CNC数控刀具专业能力、制造客户需求如：Cutting tool、切削刀具、HSS Cutting tool manufacturer、Carbide end mills manufacturer、Carbide cutting tool manufacturer、NAS Cutting tool manufacturer、Carbide end mill、Aerospace cutting tool、Carbide drill、High speed steel、Milling cutter、Core drill manufacturer、钨钢铣刀、航太刀具、钨钢钻头、高速刚、铰刀、中心钻头、Taperd end mills、斜度铣.Metric end mills manufacturer、公制铣刀、Miniature end mills manufacturer、微小径铣刀、钨钢切削刀具、Pilot reamer、领先铰刀、Electronics cutter、电子用切削刀具、Step drill、阶梯钻头、Metal cutting saw、金属圆锯片、Double margin drill、领先阶梯钻头、Gun barrel、Angle milling cutter、角度铣刀、Carbide burrs、滚磨刀、Carbide tipped cutter、焊刃刀具、Chamfering tool、倒角铣刀、IC card engraving cutter、IC芯片卡刀、Side cutter、侧铣刀、NAS tool、DIN tool、德国规范切削刀具、Special tool、特殊刀具、Metal slitting saws、Shell end mills、滚筒铣刀、Side and face milling cutters、Side chip clearance saws、交叉齿侧铣刀、Long end mills、长刃铣刀、Stub roughing end mills、粗齿铣刀、Dovetail milling cutters、鸠尾刀具、Carbide slot drills、Carbide torus cutters、钨钢圆鼻铣刀、Angeled carbide end mills、角度钨钢铣刀、Carbide torus cutters、短刃平铣刀、Carbide ball-noseed slot drills、钨钢球头铣刀、Mould cutter、模具用刀具、BW微型涡流管枪、Tool manufacturer、刀具制造商等相关切削刀具、以服务客户改善工厂加工条件、增加竞争力。欢迎寻购～～～碧威股份有限公司www.tool-tool.com
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为了达到各模腔内工件质量的一致性，流道布局的平衡是很关键的。在一个平衡的流道系统中，熔融的物料以相等的时段与压力流入各模腔。流道的平衡可以通过计算机模具流体分析程序来设计，并通过欠料注塑研究来验证。
不平衡的流道系统可能会导致工件重量的不一致和尺寸的变化。最接近浇道的模腔也许会充填过量并可能发生溢料。由于充填过量，工件内也许还会产生导致翘曲的模塑残余应力。以下两图中显示了平衡的流道系统的例子：
浇道或直接浇口
浇道或直接浇口经常用于原型工件，因为其价格低廉。不推荐将这种类型的浇口用于SINOFLEX苯乙烯系列复合材料，因为这些复合材料的延伸率高。此外，这种浇道将需要修整，因此工件的外观质量通常是较差的。如果选择浇道型浇口，应注意尽可能地减小浇道的长度和直径。
隔膜型浇口
隔膜型浇口用于保持圆形工件的同心度。它能使物料均匀地流入模腔并能使产生焊缝线的可能减到最低限度。由于各向异性收缩现象，采用中心浇口或隔膜型浇口的扁圆形工件也许不能保持平整。在环形工件的外围也可以采用环形浇口。
浇口类型
优点
缺点
边缘/侧翼/扇形浇口
+ 适合于扁平形工件
+ 易于改造
+ 模塑后浇口/流道不易脱除
+ 浇口残痕明显
下潜式浇口
+ 自动脱除浇口
+ 浇口残痕最小
+ 机械加工较难
隔膜型浇口
+ 同心度高
+ 适合于圆形工件
+ 无焊缝线
+ 废料较多
+ 模塑后浇口不易脱除
针形浇口 (三板式)
+ 自动脱除浇口
+ 浇口残痕最小
+ 局部性冷却
+ 需要活络模板
+ 废料较多
+ 模具费用较高
阀式浇口 (热流道系统)
+ 浇口残痕最小
+ 正压关闭
+ 模塑后充填现象最小
+ 模具费用较高
+ 维修量较高
+ 只适用于热流道系统
浇口位置
苯乙烯系列TPE复合材料具有各向异性的特性，因此它们在流动方向和流动交叉方向具有不同的物理性能。取决于产品的预定用途，这种性能上的差别对于最终工件的性能表现很可能具有关键的影响。因此，在决定工件的浇口位置时，需要考虑到苯乙烯系列TPE各向异性的特性。
物料的流动状况可以用眼睛或通过采用流动分析程序来估计。对于收缩率较高的品种，如果在浇口处存在很高的模塑残余应力，工件可能会在浇口附近收缩，从而产生"浇口皱纹"。如果在薄壁工件中存在充填方面的问题，增设流动通道或稍微改变壁厚将能够改变流动状态。在某些情况下，也许有必要增设第二个浇口以便妥善地充填工件。
建议的浇口位置：
在横截面最大处，便于工件充填并尽量减少空隙和塌陷。
尽量减少流动路径上的障碍(围绕模芯或销流动)。
尽量减少螺旋型流纹。
浇口周围的模塑残余应力不会影响工件性能或美观的位置。
尽量减少装饰性部位的流线痕迹。
尽量减少产生焊缝线的可能性。
易于手动或自动脱除浇口。
尽量减少流动路径的长度。
模具的排气
模具排气对于最终工件的质量和一致性具有关键的影响。为了在熔体流入模腔时浇道、流道和模腔内的空气能逸出模具，所以需要排气。排气不足可能会导致欠料注塑、粗劣的表面外观，或脆弱的焊缝线。工件设计中产生气窝的可能性，可以通过流动模拟软件来预测。一旦模具制成后，可进行欠料注塑研究来发现关键的排气部位。
排气孔应该位于最后充填的部位和将出现焊缝线的那些部位。
对于SINOFLEX复合材料，典型的排气孔尺寸为0.0005"- 0.0010" (0.012 毫米－0.025 毫米)，台肩长度为0.040"－0.060" (10 毫米－15 毫米) 。
在该台肩之后，排气孔深度应增加到0.005"－0.010" (0.12 毫米－0.25 毫米)，为空气逸出模具提供畅通的通道(图15)。
分模线以下那些部位内的排气可以通过让脱模器顶杆每侧都留出0,001"空隙的方式来实现(图16)。
加强肋或气窝的排气可沿着脱模器顶杆或采用多孔可渗透型模具钢材来实现。
脱模器顶杆的排气孔是自净式的，但仍应每天擦拭一遍以消除累积物。多孔的插头式排气孔当其堵塞时，则需要进行更换或拆除后进行清理。
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ABA Acrylonitrile-butadiene-acrylate 丙烯腈/丁二烯/丙烯酸酯共聚物
ABS Acrylonitrile-butadiene-styrene 丙烯腈/丁二烯/苯乙烯共聚物
AES Acrylonitrile-ethylene-styrene 丙烯腈/乙烯/苯乙烯共聚物
AMMA Acrylonitrile/methyl Methacrylate 丙烯腈/甲基丙烯酸甲酯共聚物
ARP Aromatic polyester 聚芳香酯
AS Acrylonitrile-styrene resin 丙烯腈-苯乙烯树脂
ASA Acrylonitrile-styrene-acrylate 丙烯腈/苯乙烯/丙烯酸酯共聚物
CA Cellulose acetate 醋酸纤维塑料
CAB Cellulose acetate butyrate 醋酸-丁酸纤维素塑料
CAP Cellulose acetate propionate 醋酸-丙酸纤维素
CE "Cellulose plastics, general" 通用纤维素塑料
CF Cresol-formaldehyde 甲酚-甲醛树脂
CMC Carboxymethyl cellulose 羧甲基纤维素
CN Cellulose nitrate 硝酸纤维素
CP Cellulose propionate 丙酸纤维素
CPE Chlorinated polyethylene 氯化聚乙烯
CPVC Chlorinated poly(vinyl chloride) 氯化聚氯乙烯
CS Casein 酪蛋白
CTA Cellulose triacetate 三醋酸纤维素
EC Ethyl cellulose 乙烷纤维素
EEA Ethylene/ethyl acrylate 乙烯/丙烯酸乙酯共聚物
EMA Ethylene/methacrylic acid 乙烯/甲基丙烯酸共聚物
EP "Epoxy, epoxide" 环氧树脂
EPD Ethylene-propylene-diene 乙烯-丙烯-二烯三元共聚物
EPM Ethylene-propylene polymer 乙烯-丙烯共聚物
EPS Expanded polystyrene 发泡聚苯乙烯
ETFE Ethylene-tetrafluoroethylene 乙烯-四氟乙烯共聚物
EVA Ethylene/vinyl acetate 乙烯-醋酸乙烯共聚物
EVAL Ethylene-vinyl alcohol 乙烯-乙烯醇共聚物
FEP Perfluoro(ethylene-propylene) 全氟（乙烯-丙烯）塑料
FF Furan formaldehyde 呋喃甲醛
HDPE High-density polyethylene plastics 高密度聚乙烯塑料
HIPS High impact polystyrene 高冲聚苯乙烯
IPS Impact-resistant polystyre ne 耐冲击聚苯乙烯
LCP Liquid crystal polymer 液晶聚合物
LDPE Low-density polyethylene plastics 低密度聚乙烯塑料
LLDPE Linear low-density polyethylene 线性低密聚乙烯
LMDPE Linear medium-density polyethylene 线性中密聚乙烯
MBS Methacrylate-butadiene-styrene 甲基丙烯酸-丁二烯-苯乙烯共聚物
MC Methyl cellulose 甲基纤维素
MDPE Medium-density polyethylene 中密聚乙烯
MF Melamine-formaldehyde resin 密胺-甲醛树脂
MPF Melamine/phenol-formaldehyde 密胺/酚醛树脂
PA Polyamide (nylon) 聚酰胺（尼龙）
PAA Poly(acrylic acid) 聚丙烯酸
PADC Poly(allyl diglycol carbonate) 碳酸-二乙二醇酯· 烯丙醇酯树脂
PAE Polyarylether 聚芳醚
PAEK Polyaryletherketone 聚芳醚酮
PAI Polyamide-imide 聚酰胺-酰亚胺
PAK Polyester alkyd 聚酯树脂
PAN Polyacrylonitrile 聚丙烯腈
PARA Polyaryl amide 聚芳酰胺
PASU Polyarylsulfone 聚芳砜
PAT Polyarylate 聚芳酯
PAUR Poly(ester urethane) 聚酯型聚氨酯
PB Polybutene-1 聚丁烯-[1]
PBA Poly(butyl acrylate) 聚丙烯酸丁酯
PBAN Polybutadiene-acrylonitrile 聚丁二烯-丙烯腈
PBS Polybutadiene-styrene 聚丁二烯-苯乙烯
PBT Poly(butylene terephthalate) 聚对苯二酸丁二酯
PC Polycarbonate 聚碳酸酯
PCTFE Polychlorotrifluoroethylene 聚氯三氟乙烯
PDAP Poly(diallyl phthalate) 聚对苯二甲酸二烯丙酯
PE Polyethylene 聚乙烯
PEBA Polyether block amide 聚醚嵌段酰胺
PEBA Thermoplastic elastomer polyether 聚酯热塑弹性体
PEEK Polyetheretherketone 聚醚醚酮
PEI Poly(etherimide) 聚醚酰亚胺
PEK Polyether ketone 聚醚酮
PEO Poly(ethylene oxide) 聚环氧乙烷
PES Poly(ether sulfone) 聚醚砜
PET Poly(ethylene terephthalate) 聚对苯二甲酸乙二酯
PETG Poly(ethylene terephthalate) glycol 二醇类改性PET
PEUR Poly(ether urethane) 聚醚型聚氨酯
PF Phenol-formaldehyde resin 酚醛树脂
PFA Perfluoro(alkoxy alkane) 全氟烷氧基树脂
PFF Phenol-furfural resin 酚呋喃树脂
PI Polyimide 聚酰亚胺
PIB Polyisobutylene 聚异丁烯
PISU Polyimidesulfone 聚酰亚胺砜
PMCA Poly(methyl-alpha-chloroacrylate) 聚α-氯代丙烯酸甲酯
PMMA Poly(methyl methacrylate) 聚甲基丙烯酸甲酯
PMP Poly(4-methylpentene-1) 聚4-甲基戊烯-1
PMS Poly(alpha-methylstyrene) 聚α-甲基苯乙烯
POM "Polyoxymethylene, polyacetal" 聚甲醛
PP Polypropylene 聚丙烯
PPA Polyphthalamide 聚邻苯二甲酰胺
PPE Poly(phenylene ether) 聚苯醚
PPO Poly(phenylene oxide) deprecated 聚苯醚
PPOX Poly(propylene oxide) 聚环氧（丙）烷
PPS Poly(phenylene sulfide) 聚苯硫 醚
PPSU Poly(phenylene sulfone) 聚苯砜
PS Polystyrene 聚苯乙烯
PSU Polysulfone 聚砜
PTFE Polytetrafluoroethylene 聚四氟乙烯
PUR Polyurethane 聚氨酯
PVAC Poly(vinyl acetate) 聚醋酸乙烯
PVAL Poly(vinyl alcohol) 聚乙烯醇
PVB Poly(vinyl butyral) 聚乙烯醇缩丁醛
PVC Poly(vinyl chloride) 聚氯乙烯
PVCA Poly(vinyl chloride-acetate) 聚氯乙烯醋酸乙烯酯
PVCC chlorinated poly(vinyl chloride)(*CPVC) 氯化聚氯乙烯
PVI poly(vinyl isobutyl ether) 聚(乙烯基异丁基醚)
PVM poly(vinyl chloride vinyl methyl ether) 聚(氯乙烯-甲基乙烯基醚)
RAM restricted area molding 窄面模塑
RF resorcinol-formaldehyde resin 甲苯二酚-甲醛树脂
RIM reaction injection molding 反应注射模塑
RP reinforced plastics 增强塑料
RRIM reinforced reaction injection molding 增强反应注射模塑
RTP reinforced thermoplastics 增强热塑性塑料
S/AN styrene-acryonitrile copolymer 苯乙烯-丙烯腈共聚物
SBS styrene-butadiene block copolymer 苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物
SI silicone 聚硅氧烷
SMC sheet molding compound 片状模塑料
S/MS styrene-α-methylstyrene copolymer 苯乙烯-α-甲基苯乙烯共聚物
TMC thick molding compound 厚片模塑料
TPE thermoplastic elastomer 热塑性弹性体
TPS toughened polystyrene 韧性聚苯乙烯
TPU thermoplastic urethanes 热塑性聚氨酯
TPX ploymethylpentene 聚-4-甲基-1戊烯
VG/E vinylchloride-ethylene copolymer 聚乙烯-乙烯共聚物
VC/E/MA vinylchloride-ethylene-methylacrylate copolymer 聚乙烯-乙烯-丙烯酸甲酯共 聚物
VC/E/VCA vinylchloride-ethylene-vinylacetate copolymer 氯乙烯-乙烯-醋酸乙烯酯共 聚物
PVDC Poly(vinylidene chloride) 聚（偏二氯乙烯）
PVDF Poly(vinylidene fluoride) 聚（偏二氟乙烯）
PVF Poly(vinyl fluoride) 聚氟乙烯
PVFM Poly(vinyl formal) 聚乙烯醇缩甲醛
PVK Polyvinylcarbazole 聚乙烯咔唑
PVP Polyvinylpyrrolidone 聚乙烯吡咯烷酮
S/MA Styrene-maleic anhydride plastic 苯乙烯-马来酐塑料
SAN Styrene-acrylonitrile plastic 苯乙烯-丙烯腈塑料
SB Styrene-butadiene plastic 苯乙烯-丁二烯塑料
Si Silicone plastics 有机硅塑料
SMS Styrene/alpha-methylstyrene plastic 苯乙烯-α-甲基苯乙烯塑料
SP Saturated polyester plastic 饱和聚酯塑料
SRP Styrene-rubber plastics 聚苯乙烯橡胶改性塑料
TEEE "Thermoplastic Elastomer,Ether-Ester" 醚酯型热塑弹性体
TEO "Thermoplastic Elastomer, Olefinic" 聚烯烃热塑弹性体
TES "Thermoplastic Elastomer, Styrenic" 苯乙烯热塑性弹性体
TPEL Thermoplastic elastomer 热塑(性)弹性体
TPES Thermoplastic polyester 热塑性聚酯
TPUR Thermoplastic polyurethane 热塑性聚氨酯
TSUR Thermoset polyurethane 热固聚氨酯
UF Urea-formaldehyde resin 脲甲醛树脂
UHMWPE Ultra-high molecular weight PE 超高分子量聚乙烯
UP Unsaturated polyester 不饱和聚酯
VCE Vinyl chloride-ethylene resin 氯乙烯/乙烯树脂
VCEV Vinyl chloride-ethylene-vinyl 氯乙烯/乙烯/醋酸乙烯共聚物
VCMA Vinyl chloride-methyl acrylate 氯乙烯/丙烯酸甲酯共聚物
VCMMA Vinyl chloride-methylmethacrylate 氯乙烯/甲基丙烯酸甲酯共聚物
VCOA Vinyl chloride-octyl acrylate resin 氯乙烯/丙烯酸辛酯树脂
VCVAC Vinyl chloride-vinyl acetate resin 氯乙烯/醋酸乙烯树脂
VCVDC Vinyl chloride-vinylidene chloride 氯乙烯/偏氯乙烯共聚物
BW碧威股份有限公司针对客户端改善切削方式、提供专业切削CNC数控刀具专业能力、制造客户需求如：Cutting tool、切削刀具、HSS Cutting tool manufacturer、Carbide end mills manufacturer、Carbide cutting tool manufacturer、NAS Cutting tool manufacturer、Carbide end mill、Aerospace cutting tool、Carbide drill、High speed steel、Milling cutter、Core drill manufacturer、钨钢铣刀、航太刀具、钨钢钻头、高速刚、铰刀、中心钻头、Taperd end mills、斜度铣.Metric end mills manufacturer、公制铣刀、Miniature end mills manufacturer、微小径铣刀、钨钢切削刀具、Pilot reamer、领先铰刀、Electronics cutter、电子用切削刀具、Step drill、阶梯钻头、Metal cutting saw、金属圆锯片、Double margin drill、领先阶梯钻头、Gun barrel、Angle milling cutter、角度铣刀、Carbide burrs、滚磨刀、Carbide tipped cutter、焊刃刀具、Chamfering tool、倒角铣刀、IC card engraving cutter、IC芯片卡刀、Side cutter、侧铣刀、NAS tool、DIN tool、德国规范切削刀具、Special tool、特殊刀具、Metal slitting saws、Shell end mills、滚筒铣刀、Side and face milling cutters、Side chip clearance saws、交叉齿侧铣刀、Long end mills、长刃铣刀、Stub roughing end mills、粗齿铣刀、Dovetail milling cutters、鸠尾刀具、Carbide slot drills、Carbide torus cutters、钨钢圆鼻铣刀、Angeled carbide end mills、角度钨钢铣刀、Carbide torus cutters、短刃平铣刀、Carbide ball-noseed slot drills、钨钢球头铣刀、Mould cutter、模具用刀具、BW微型涡流管枪、Tool manufacturer、刀具制造商等相关切削刀具、以服务客户改善工厂加工条件、增加竞争力。欢迎寻购～～～碧威股份有限公司www.tool-tool.com
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ABA Acrylonitrile-butadiene-acrylate 丙烯腈/丁二烯/丙烯酸酯共聚物
ABS Acrylonitrile-butadiene-styrene 丙烯腈/丁二烯/苯乙烯共聚物
AES Acrylonitrile-ethylene-styrene 丙烯腈/乙烯/苯乙烯共聚物
AMMA Acrylonitrile/methyl Methacrylate 丙烯腈/甲基丙烯酸甲酯共聚物
ARP Aromatic polyester 聚芳香酯
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ASA Acrylonitrile-styrene-acrylate 丙烯腈/苯乙烯/丙烯酸酯共聚物
CA Cellulose acetate 醋酸纤维塑料
CAB Cellulose acetate butyrate 醋酸-丁酸纤维素塑料
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CPE Chlorinated polyethylene 氯化聚乙烯
CPVC Chlorinated poly(vinyl chloride) 氯化聚氯乙烯
CS Casein 酪蛋白
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EC Ethyl cellulose 乙烷纤维素
EEA Ethylene/ethyl acrylate 乙烯/丙烯酸乙酯共聚物
EMA Ethylene/methacrylic acid 乙烯/甲基丙烯酸共聚物
EP "Epoxy, epoxide" 环氧树脂
EPD Ethylene-propylene-diene 乙烯-丙烯-二烯三元共聚物
EPM Ethylene-propylene polymer 乙烯-丙烯共聚物
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ETFE Ethylene-tetrafluoroethylene 乙烯-四氟乙烯共聚物
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HIPS High impact polystyrene 高冲聚苯乙烯
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LLDPE Linear low-density polyethylene 线性低密聚乙烯
LMDPE Linear medium-density polyethylene 线性中密聚乙烯
MBS Methacrylate-butadiene-styrene 甲基丙烯酸-丁二烯-苯乙烯共聚物
MC Methyl cellulose 甲基纤维素
MDPE Medium-density polyethylene 中密聚乙烯
MF Melamine-formaldehyde resin 密胺-甲醛树脂
MPF Melamine/phenol-formaldehyde 密胺/酚醛树脂
PA Polyamide (nylon) 聚酰胺（尼龙）
PAA Poly(acrylic acid) 聚丙烯酸
PADC Poly(allyl diglycol carbonate) 碳酸-二乙二醇酯· 烯丙醇酯树脂
PAE Polyarylether 聚芳醚
PAEK Polyaryletherketone 聚芳醚酮
PAI Polyamide-imide 聚酰胺-酰亚胺
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PAN Polyacrylonitrile 聚丙烯腈
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PB Polybutene-1 聚丁烯-[1]
PBA Poly(butyl acrylate) 聚丙烯酸丁酯
PBAN Polybutadiene-acrylonitrile 聚丁二烯-丙烯腈
PBS Polybutadiene-styrene 聚丁二烯-苯乙烯
PBT Poly(butylene terephthalate) 聚对苯二酸丁二酯
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PCTFE Polychlorotrifluoroethylene 聚氯三氟乙烯
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PE Polyethylene 聚乙烯
PEBA Polyether block amide 聚醚嵌段酰胺
PEBA Thermoplastic elastomer polyether 聚酯热塑弹性体
PEEK Polyetheretherketone 聚醚醚酮
PEI Poly(etherimide) 聚醚酰亚胺
PEK Polyether ketone 聚醚酮
PEO Poly(ethylene oxide) 聚环氧乙烷
PES Poly(ether sulfone) 聚醚砜
PET Poly(ethylene terephthalate) 聚对苯二甲酸乙二酯
PETG Poly(ethylene terephthalate) glycol 二醇类改性PET
PEUR Poly(ether urethane) 聚醚型聚氨酯
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PFA Perfluoro(alkoxy alkane) 全氟烷氧基树脂
PFF Phenol-furfural resin 酚呋喃树脂
PI Polyimide 聚酰亚胺
PIB Polyisobutylene 聚异丁烯
PISU Polyimidesulfone 聚酰亚胺砜
PMCA Poly(methyl-alpha-chloroacrylate) 聚α-氯代丙烯酸甲酯
PMMA Poly(methyl methacrylate) 聚甲基丙烯酸甲酯
PMP Poly(4-methylpentene-1) 聚4-甲基戊烯-1
PMS Poly(alpha-methylstyrene) 聚α-甲基苯乙烯
POM "Polyoxymethylene, polyacetal" 聚甲醛
PP Polypropylene 聚丙烯
PPA Polyphthalamide 聚邻苯二甲酰胺
PPE Poly(phenylene ether) 聚苯醚
PPO Poly(phenylene oxide) deprecated 聚苯醚
PPOX Poly(propylene oxide) 聚环氧（丙）烷
PPS Poly(phenylene sulfide) 聚苯硫 醚
PPSU Poly(phenylene sulfone) 聚苯砜
PS Polystyrene 聚苯乙烯
PSU Polysulfone 聚砜
PTFE Polytetrafluoroethylene 聚四氟乙烯
PUR Polyurethane 聚氨酯
PVAC Poly(vinyl acetate) 聚醋酸乙烯
PVAL Poly(vinyl alcohol) 聚乙烯醇
PVB Poly(vinyl butyral) 聚乙烯醇缩丁醛
PVC Poly(vinyl chloride) 聚氯乙烯
PVCA Poly(vinyl chloride-acetate) 聚氯乙烯醋酸乙烯酯
PVCC chlorinated poly(vinyl chloride)(*CPVC) 氯化聚氯乙烯
PVI poly(vinyl isobutyl ether) 聚(乙烯基异丁基醚)
PVM poly(vinyl chloride vinyl methyl ether) 聚(氯乙烯-甲基乙烯基醚)
RAM restricted area molding 窄面模塑
RF resorcinol-formaldehyde resin 甲苯二酚-甲醛树脂
RIM reaction injection molding 反应注射模塑
RP reinforced plastics 增强塑料
RRIM reinforced reaction injection molding 增强反应注射模塑
RTP reinforced thermoplastics 增强热塑性塑料
S/AN styrene-acryonitrile copolymer 苯乙烯-丙烯腈共聚物
SBS styrene-butadiene block copolymer 苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物
SI silicone 聚硅氧烷
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TPE thermoplastic elastomer 热塑性弹性体
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TPU thermoplastic urethanes 热塑性聚氨酯
TPX ploymethylpentene 聚-4-甲基-1戊烯
VG/E vinylchloride-ethylene copolymer 聚乙烯-乙烯共聚物
VC/E/MA vinylchloride-ethylene-methylacrylate copolymer 聚乙烯-乙烯-丙烯酸甲酯共 聚物
VC/E/VCA vinylchloride-ethylene-vinylacetate copolymer 氯乙烯-乙烯-醋酸乙烯酯共 聚物
PVDC Poly(vinylidene chloride) 聚（偏二氯乙烯）
PVDF Poly(vinylidene fluoride) 聚（偏二氟乙烯）
PVF Poly(vinyl fluoride) 聚氟乙烯
PVFM Poly(vinyl formal) 聚乙烯醇缩甲醛
PVK Polyvinylcarbazole 聚乙烯咔唑
PVP Polyvinylpyrrolidone 聚乙烯吡咯烷酮
S/MA Styrene-maleic anhydride plastic 苯乙烯-马来酐塑料
SAN Styrene-acrylonitrile plastic 苯乙烯-丙烯腈塑料
SB Styrene-butadiene plastic 苯乙烯-丁二烯塑料
Si Silicone plastics 有机硅塑料
SMS Styrene/alpha-methylstyrene plastic 苯乙烯-α-甲基苯乙烯塑料
SP Saturated polyester plastic 饱和聚酯塑料
SRP Styrene-rubber plastics 聚苯乙烯橡胶改性塑料
TEEE "Thermoplastic Elastomer,Ether-Ester" 醚酯型热塑弹性体
TEO "Thermoplastic Elastomer, Olefinic" 聚烯烃热塑弹性体
TES "Thermoplastic Elastomer, Styrenic" 苯乙烯热塑性弹性体
TPEL Thermoplastic elastomer 热塑(性)弹性体
TPES Thermoplastic polyester 热塑性聚酯
TPUR Thermoplastic polyurethane 热塑性聚氨酯
TSUR Thermoset polyurethane 热固聚氨酯
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UHMWPE Ultra-high molecular weight PE 超高分子量聚乙烯
UP Unsaturated polyester 不饱和聚酯
VCE Vinyl chloride-ethylene resin 氯乙烯/乙烯树脂
VCEV Vinyl chloride-ethylene-vinyl 氯乙烯/乙烯/醋酸乙烯共聚物
VCMA Vinyl chloride-methyl acrylate 氯乙烯/丙烯酸甲酯共聚物
VCMMA Vinyl chloride-methylmethacrylate 氯乙烯/甲基丙烯酸甲酯共聚物
VCOA Vinyl chloride-octyl acrylate resin 氯乙烯/丙烯酸辛酯树脂
VCVAC Vinyl chloride-vinyl acetate resin 氯乙烯/醋酸乙烯树脂
VCVDC Vinyl chloride-vinylidene chloride 氯乙烯/偏氯乙烯共聚物
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铝型材挤压模CAE应用研究现状与趋势www.tool-tool.com
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铝型材挤压模CAE应用研究现状与趋势 西华大学 李军 傅建 张永辉 李光明 0 引言 铝型材挤压是指将铝合金高温铸坯通入专用模具内，在挤压机提供的强大压力作用下，按给定的速度，将铝合金从模腔中挤出，从而获得所需形状、尺寸以及具有一定力学性能的铝合金挤压型材。铝型材挤压成型过程非常复杂，除了圆形和圆环形截面铝型材的挤压属于二维轴对称问题外，一般而言，其它形状的铝型材挤压属于三维流动大变形问题。因此，挤压模具的设计制作质量和其使用寿命就成了挤压过程是否经济可行的关键之一。合理的设计与制造能大大延长模具寿命，对于提高1生产效率、降低成本和能耗具有重要意义。目前，我国型材挤压模具设计基本上还停留在传统的依靠工程类比和设计经验的积累上。而实际上，型材断面越复杂，其挤压变形的不均匀性就越显著，从而造成新设计的模具很难保证坯料一次性的均匀流出，导致型材因扭拧、波浪、弯曲及裂纹等缺陷而报废，模具也极易损伤，必须经过反复试模、修模才能投入正常使用，造成资金、人力、时间、资源等方面的浪费。因此，随着铝型材产品不断向大型化、扁宽化、薄壁化、高精化、复杂化和多用途、多功能、多品种、长寿命方向发展，改进传统的模具设计方法已成为当前铝型材工业发展的迫切需求。 1 铝型材挤压模CAE研究的意义铝型材挤压模CAE技术是利用CAD中建立的挤压产品模型、结合挤压工艺与控制参数、完成其成形过程分析和相应模具优化设计的一种数值技术。具体做法为:在挤压模初步设计的基础上，根据事先拟定的工艺试验方案，利用计算机仿真整个挤压成形过程，获得挤压变形体内的应力、应变、温度、流速等物理量分布，以及挤压各阶段的压力、温度、速度等工艺参数变化情况；确定挤压模工作带断面和分流孔、焊合腔、导流槽等模具结构对成形铝材流动的影响，模具使用过程中可能出现的变形、塌陷、崩刃、裂口、磨损、”粘着”和疲劳等缺陷及其位置；提出分析报告并向设计人员推荐合适的挤压条件，设计人员再根据CAE分析结果修正模具设计方案。经过数次反复，直到模具设计方案满足产品设计要求和产品质量要求为止。这实际上是将生产现场的”试模-修模-试模”过程转移到计算机上完成，以部分替代模具设计制造过程中费时费事的试模工作，从而减少该阶段的材料和能源消耗，降低生产成本，并据此设计出高质量的铝型材挤压模具。虽然CAE技术已在铝型材挤压模具设计制造领域得到了某些成功的应用，但真正面向模具工程师的应用却很少。这主要是由于目前国内外还没有专门针对铝型材挤压模开发的CAE软件，所以，当模具工程师借助一些通用或专用CAE软件(如ANSYS/ＬＳ ＤＹＮＡ、ＭＡＲＣ/ＡｕｔｏＦｏｒｇｅ、Ｄｅｆｏｒｍ等)进行模具设计方案和模具结构分析时，除要求使用者具备扎实的挤压工艺和挤压模设计制造专业知识、熟悉挤压模各零部件在耦合场环境中的工作状况外，还要求他对数值模拟技术及相应有限元分析方法必须有较深入的了解，这对于工作在生产第一线的工程技术人员而言是比较难的，这也是CAE技术在挤压模具行业中得不到广泛应用的重要原因之一。铝型材挤压模CAE的应用可以缩短模具的设计制造周期，提高模具的质量，增强企业市场竞争力。然而，只有解决了上述问题，才能使CAE技术真正在挤压模具行业中得到广泛应用。这正是铝型材挤压模CAE技术研究的意义。 2 铝型材挤压模优化设计现状由于要设计出结构合理且经济实用的挤压模具是一件十分复杂而困难的工作，因此，世界各国的挤压工作者对模具设计理论和方法(特别对优化理论和方法)进行了大量的研究工作。在挤压技术发展的初期，一般根据机械设计原理，利用传统强度理论并结合设计者的实践经验来进行模具设计。随着弹塑性理论和挤压理论的发展，许多新型的实验理论和方法、计算理论和方法已开始用于挤压模具设计制作领域。如，工程计算法、金属流动坐标网格法、光弹光塑法、密栅纹云法、滑移线法、上限元理论和有限元理论等被广泛用于模具应变场的确定和各种强度的校核，进而优化其结构和工艺要素。随着计算机技术的发展，挤压模具的CAD/CAM技术在最近20 30年中得到迅速发展，且很大一部分技术集中在模具设计的优化方面。何德林等人利用ＩＤＥＦ0方法开发出能对平面模和分流模进行优化设计的CAD/CAM 系统；王孟君等人以ＡＵＴＯCAD12 0为图形支撑环境，ＶＩＳＵＡＬＢＡＳＩＣ4.0为开发工具，开发的CAD系统，可以有效地从事挤压平模的各项计算，从而对设计结果进行优化；闫洪等人将 CAE概念引入模具设计过程，指出了优化设计的方向；刘汉武等人提出智能CAD概念，为模具设计智能化提供了一些思路。此外，国内外科研人员运用理论解析、物理模拟和数值模拟等方法，对铝型材挤压的变形过程、应力场和温度场分布及变化、摩擦与润滑等问题进行了大量的分析和实验，并根据其研究成果对挤压模具进行了优化。例如，赵云路和刘静安对各类挤压模具的优化设计进行了系统论述。国内还有部分科研人员用有限元法结合实验方法对挤压模具最佳轮廓线及模具结构进行了分析和优化。 但是，我国由于模具技术底子薄，起步晚，在综合水平上与国外同行业相比仍有一定差距。 3 铝型材挤压模CAE国内外发展现状和趋势对铝型材的挤压过程进行数值模拟可以预测实际挤压过程中可能出现的缺陷，及早优化模具结构设计、调整挤出工艺参数和有针对性的指明技术解决方案。国内外研究者们对此已做了许多工作。韩国的ＨｙｕｎＷｏｏＳｈｉｎ等在1993年对非轴对称挤压过程进行了有限元分析，他们利用二维刚塑性有限元方法结合厚板理论将三维问题进行了简化，对整个挤压过程进行了不失准确的数值模拟，同时也减少了计算量。对于变形模拟，于沪平等采用塑性成型模拟软件ＤＥＦＯＲＭ，结合刚粘塑性有限元法函数法对平面分流模的挤压变形过程进行了二维模拟，得出了挤压过程中铝合金的应力、应变、温度以及流动速度等的分布和变化。刘汉武等利用ANSYS软件对分流组合模挤压铝型材进行了有限元分析和计算，找出了原模具设计中不易发现的结构缺陷。周飞等采用三维刚粘塑性有限元方法，对一典型铝型材非等温成型过程进行了数值模拟，分析了铝型材挤压的三个不同成形阶段，给出了成形各阶段的应力、应变和温度场分布情况以及整个成形过程中模具载荷随成形时间的变化情况。对于压力场，闫洪等在2000年利用ANSYS软件作为平台，对壁板型材挤压过程进行了三维有限元模拟和分析，获得了型材挤压过程的位移场、应变场、应力场。对实际型材挤压中工艺参数选择和模具结构尺寸的修正起到了重要指导作用。对于挤压过程的摩擦与润滑分析，1997 年，俄罗斯的ＶａｄｉｍＬ.Ｂｅｒｅｓｈｎｏｙ等对摩擦辅助在直接和间接挤压成型硬质铝合金中的技术进行了研究。该技术的发展和应用使生产效率和质量都得到了大大提高。美国的ＰｒａｄｉｐＫ.Ｓａｈａ在1998年对铝型材挤压成型中热动力学和摩擦学进行了研究。他采用热力学数值模拟法构造了3种不同的实验模型，分析了模具工作带和流动金属接触面上的摩擦特性，还对坯料温度和挤压过程中产生的热量对模具工作带所产生的温升的影响、并进行了实际测量验证；研究表明，挤压过程中的摩擦对型材的精度和表面质量有直接影响，模具工作带的磨损过程取决于挤压过程中的热动力学性能，挤压热动力学性能又受到挤压变量的严重影响。在二次开发方面，国内的一些研究进展也值得关注。陈泽中、包忠诩等通过系统集成和二次开发，建立了基于ＵＧ和ANSYS的铝型材挤压模 CAD/CAE/CAM系统，并对分流组合模进行了CAD/CAE/CAM研究，有效提高了模具设计制造效率。深圳大学的李积彬用Ｃ语言编写了铝型材挤压模具参数设计的程序，以流程图的形式详细引导铝型材挤压模具的设计过程；以人机对话的形式实现铝型材挤压模具参数的优化设计。兰州铁道学院的段志东通过 ANSYS提供的强大的前后处理和求解功能平台，通过在ANSYS应用程序中添加自己的铆钉有限元程序，介绍并总结了用ＵＩＤＬ对ANSYS进行图形用户界面二次开发的一般步骤和规律，为用户在扩充ANSYS功能、建立自己专用程序的同时建立起对应的图形驱动界面提供了有益的帮助。江苏戚墅堰机车车辆工艺研究所的盛伟以ANSYS软件为平台，进行金属塑性成形过程模拟软件的二次开发，并应用该软件对锻件塑性成形过程进行了模拟，为提高锻件质量、预测金属成形中的缺陷、制定合理工艺提供了理论依据。但总的说来，这些研究多侧重于理论化，一种真正适合普通设计制造人员使用的挤压模有限元分析软件在国内几乎还没有。有些二次开发在具体应用上也有很大的局限性，所以对现行有限元软件的用户化研究，使之能更好的应用于挤压模具的设计就成为当务之急。 4 结论提高铝型材挤压模具设计与制造水平是改善产品质量和增强市场竞争力之关键所在，而铝型材挤压模CAE技术在铝型材挤压模具设计优化中起着十分重要的作用。国内外同行借助铝型材挤压模CAE对优化铝型材挤压模具(包括挤压过程和挤压工艺)进行了有益尝试，取得了不少科研和应用成果，这种动向值得注意。尽快把最新的有限元分析技术应用到整个挤压模具设计与制造过程中，让更多的模具工程师掌握这种优化设计方法，以提高我国铝型材挤压行业及其模具制造业的市场竞争力。
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铝型材挤压模CAE应用研究现状与趋势 西华大学 李军 傅建 张永辉 李光明 0 引言 铝型材挤压是指将铝合金高温铸坯通入专用模具内，在挤压机提供的强大压力作用下，按给定的速度，将铝合金从模腔中挤出，从而获得所需形状、尺寸以及具有一定力学性能的铝合金挤压型材。铝型材挤压成型过程非常复杂，除了圆形和圆环形截面铝型材的挤压属于二维轴对称问题外，一般而言，其它形状的铝型材挤压属于三维流动大变形问题。因此，挤压模具的设计制作质量和其使用寿命就成了挤压过程是否经济可行的关键之一。合理的设计与制造能大大延长模具寿命，对于提高1生产效率、降低成本和能耗具有重要意义。目前，我国型材挤压模具设计基本上还停留在传统的依靠工程类比和设计经验的积累上。而实际上，型材断面越复杂，其挤压变形的不均匀性就越显著，从而造成新设计的模具很难保证坯料一次性的均匀流出，导致型材因扭拧、波浪、弯曲及裂纹等缺陷而报废，模具也极易损伤，必须经过反复试模、修模才能投入正常使用，造成资金、人力、时间、资源等方面的浪费。因此，随着铝型材产品不断向大型化、扁宽化、薄壁化、高精化、复杂化和多用途、多功能、多品种、长寿命方向发展，改进传统的模具设计方法已成为当前铝型材工业发展的迫切需求。 1 铝型材挤压模CAE研究的意义铝型材挤压模CAE技术是利用CAD中建立的挤压产品模型、结合挤压工艺与控制参数、完成其成形过程分析和相应模具优化设计的一种数值技术。具体做法为:在挤压模初步设计的基础上，根据事先拟定的工艺试验方案，利用计算机仿真整个挤压成形过程，获得挤压变形体内的应力、应变、温度、流速等物理量分布，以及挤压各阶段的压力、温度、速度等工艺参数变化情况；确定挤压模工作带断面和分流孔、焊合腔、导流槽等模具结构对成形铝材流动的影响，模具使用过程中可能出现的变形、塌陷、崩刃、裂口、磨损、”粘着”和疲劳等缺陷及其位置；提出分析报告并向设计人员推荐合适的挤压条件，设计人员再根据CAE分析结果修正模具设计方案。经过数次反复，直到模具设计方案满足产品设计要求和产品质量要求为止。这实际上是将生产现场的”试模-修模-试模”过程转移到计算机上完成，以部分替代模具设计制造过程中费时费事的试模工作，从而减少该阶段的材料和能源消耗，降低生产成本，并据此设计出高质量的铝型材挤压模具。虽然CAE技术已在铝型材挤压模具设计制造领域得到了某些成功的应用，但真正面向模具工程师的应用却很少。这主要是由于目前国内外还没有专门针对铝型材挤压模开发的CAE软件，所以，当模具工程师借助一些通用或专用CAE软件(如ANSYS/ＬＳ ＤＹＮＡ、ＭＡＲＣ/ＡｕｔｏＦｏｒｇｅ、Ｄｅｆｏｒｍ等)进行模具设计方案和模具结构分析时，除要求使用者具备扎实的挤压工艺和挤压模设计制造专业知识、熟悉挤压模各零部件在耦合场环境中的工作状况外，还要求他对数值模拟技术及相应有限元分析方法必须有较深入的了解，这对于工作在生产第一线的工程技术人员而言是比较难的，这也是CAE技术在挤压模具行业中得不到广泛应用的重要原因之一。铝型材挤压模CAE的应用可以缩短模具的设计制造周期，提高模具的质量，增强企业市场竞争力。然而，只有解决了上述问题，才能使CAE技术真正在挤压模具行业中得到广泛应用。这正是铝型材挤压模CAE技术研究的意义。 2 铝型材挤压模优化设计现状由于要设计出结构合理且经济实用的挤压模具是一件十分复杂而困难的工作，因此，世界各国的挤压工作者对模具设计理论和方法(特别对优化理论和方法)进行了大量的研究工作。在挤压技术发展的初期，一般根据机械设计原理，利用传统强度理论并结合设计者的实践经验来进行模具设计。随着弹塑性理论和挤压理论的发展，许多新型的实验理论和方法、计算理论和方法已开始用于挤压模具设计制作领域。如，工程计算法、金属流动坐标网格法、光弹光塑法、密栅纹云法、滑移线法、上限元理论和有限元理论等被广泛用于模具应变场的确定和各种强度的校核，进而优化其结构和工艺要素。随着计算机技术的发展，挤压模具的CAD/CAM技术在最近20 30年中得到迅速发展，且很大一部分技术集中在模具设计的优化方面。何德林等人利用ＩＤＥＦ0方法开发出能对平面模和分流模进行优化设计的CAD/CAM 系统；王孟君等人以ＡＵＴＯCAD12 0为图形支撑环境，ＶＩＳＵＡＬＢＡＳＩＣ4.0为开发工具，开发的CAD系统，可以有效地从事挤压平模的各项计算，从而对设计结果进行优化；闫洪等人将 CAE概念引入模具设计过程，指出了优化设计的方向；刘汉武等人提出智能CAD概念，为模具设计智能化提供了一些思路。此外，国内外科研人员运用理论解析、物理模拟和数值模拟等方法，对铝型材挤压的变形过程、应力场和温度场分布及变化、摩擦与润滑等问题进行了大量的分析和实验，并根据其研究成果对挤压模具进行了优化。例如，赵云路和刘静安对各类挤压模具的优化设计进行了系统论述。国内还有部分科研人员用有限元法结合实验方法对挤压模具最佳轮廓线及模具结构进行了分析和优化。 但是，我国由于模具技术底子薄，起步晚，在综合水平上与国外同行业相比仍有一定差距。 3 铝型材挤压模CAE国内外发展现状和趋势对铝型材的挤压过程进行数值模拟可以预测实际挤压过程中可能出现的缺陷，及早优化模具结构设计、调整挤出工艺参数和有针对性的指明技术解决方案。国内外研究者们对此已做了许多工作。韩国的ＨｙｕｎＷｏｏＳｈｉｎ等在1993年对非轴对称挤压过程进行了有限元分析，他们利用二维刚塑性有限元方法结合厚板理论将三维问题进行了简化，对整个挤压过程进行了不失准确的数值模拟，同时也减少了计算量。对于变形模拟，于沪平等采用塑性成型模拟软件ＤＥＦＯＲＭ，结合刚粘塑性有限元法函数法对平面分流模的挤压变形过程进行了二维模拟，得出了挤压过程中铝合金的应力、应变、温度以及流动速度等的分布和变化。刘汉武等利用ANSYS软件对分流组合模挤压铝型材进行了有限元分析和计算，找出了原模具设计中不易发现的结构缺陷。周飞等采用三维刚粘塑性有限元方法，对一典型铝型材非等温成型过程进行了数值模拟，分析了铝型材挤压的三个不同成形阶段，给出了成形各阶段的应力、应变和温度场分布情况以及整个成形过程中模具载荷随成形时间的变化情况。对于压力场，闫洪等在2000年利用ANSYS软件作为平台，对壁板型材挤压过程进行了三维有限元模拟和分析，获得了型材挤压过程的位移场、应变场、应力场。对实际型材挤压中工艺参数选择和模具结构尺寸的修正起到了重要指导作用。对于挤压过程的摩擦与润滑分析，1997 年，俄罗斯的ＶａｄｉｍＬ.Ｂｅｒｅｓｈｎｏｙ等对摩擦辅助在直接和间接挤压成型硬质铝合金中的技术进行了研究。该技术的发展和应用使生产效率和质量都得到了大大提高。美国的ＰｒａｄｉｐＫ.Ｓａｈａ在1998年对铝型材挤压成型中热动力学和摩擦学进行了研究。他采用热力学数值模拟法构造了3种不同的实验模型，分析了模具工作带和流动金属接触面上的摩擦特性，还对坯料温度和挤压过程中产生的热量对模具工作带所产生的温升的影响、并进行了实际测量验证；研究表明，挤压过程中的摩擦对型材的精度和表面质量有直接影响，模具工作带的磨损过程取决于挤压过程中的热动力学性能，挤压热动力学性能又受到挤压变量的严重影响。在二次开发方面，国内的一些研究进展也值得关注。陈泽中、包忠诩等通过系统集成和二次开发，建立了基于ＵＧ和ANSYS的铝型材挤压模 CAD/CAE/CAM系统，并对分流组合模进行了CAD/CAE/CAM研究，有效提高了模具设计制造效率。深圳大学的李积彬用Ｃ语言编写了铝型材挤压模具参数设计的程序，以流程图的形式详细引导铝型材挤压模具的设计过程；以人机对话的形式实现铝型材挤压模具参数的优化设计。兰州铁道学院的段志东通过 ANSYS提供的强大的前后处理和求解功能平台，通过在ANSYS应用程序中添加自己的铆钉有限元程序，介绍并总结了用ＵＩＤＬ对ANSYS进行图形用户界面二次开发的一般步骤和规律，为用户在扩充ANSYS功能、建立自己专用程序的同时建立起对应的图形驱动界面提供了有益的帮助。江苏戚墅堰机车车辆工艺研究所的盛伟以ANSYS软件为平台，进行金属塑性成形过程模拟软件的二次开发，并应用该软件对锻件塑性成形过程进行了模拟，为提高锻件质量、预测金属成形中的缺陷、制定合理工艺提供了理论依据。但总的说来，这些研究多侧重于理论化，一种真正适合普通设计制造人员使用的挤压模有限元分析软件在国内几乎还没有。有些二次开发在具体应用上也有很大的局限性，所以对现行有限元软件的用户化研究，使之能更好的应用于挤压模具的设计就成为当务之急。 4 结论提高铝型材挤压模具设计与制造水平是改善产品质量和增强市场竞争力之关键所在，而铝型材挤压模CAE技术在铝型材挤压模具设计优化中起着十分重要的作用。国内外同行借助铝型材挤压模CAE对优化铝型材挤压模具(包括挤压过程和挤压工艺)进行了有益尝试，取得了不少科研和应用成果，这种动向值得注意。尽快把最新的有限元分析技术应用到整个挤压模具设计与制造过程中，让更多的模具工程师掌握这种优化设计方法，以提高我国铝型材挤压行业及其模具制造业的市场竞争力。
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BW Spiral Tube Cooler Series www.tool-tool.com
BW微型油霧渦流管槍
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藉由空氣壓縮機驅動、迅速產生超低溫冷風、無耗材、安全、乾淨、零污染。
Through the air compressor driving the low temperature air will be produced.No need to use electricity and cold fuel.
The product is safe.clean and produces no pollution.
可依需求調整冷風溫度、風量及油量、達到最佳使用狀態。
The temperature,volume of the cold air and oil can be adjusted accordingto the need to achieve the best effect.
經實測、相較於一般吹氣、超低溫冷風可降切削時之（摩擦瞬間阻力）、是刀具壽命延長、加工面更光滑。
After actual testing,comparing with the ordinary blowing,the super low temperure air can lower the "momentary resistance of friction" in cutting and thus prolong the sharpness of the cutting tool and increase the smoothness of work.
BW Bewise Inc. Willy Chen willy@tool-tool.com bw@tool-tool.com www.tool-tool.com skype:willy_chen_bw mobile:0937-618-190 Head &Administration Office No.13,Shiang Shang 2nd St., West Chiu Taichung,Taiwan 40356 TEL:+886 4 24710048 / FAX:+886 4 2471 4839 N.Branch 5F,No.460,Fu Shin North Rd.,Taipei,Taiwan S.Branch No.24,Sec.1,Chia Pu East Rd.,Taipao City,Chiayi Hsien,Taiwan
Welcome to BW tool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users’ demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, ,,,etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, it’s our pleasure to serve for you.
BW product including: utting tool、HSS Cutting tool、Carbide end mills、Carbide cutting tool、NAS Cutting tool、Carbide end mill、Aerospace cutting tool、Carbide drill、High speed steel、Milling cutter、Core drill、Taperd end mills、Metric end mills、Miniature end mills、Pilot reamer、Electronics cutter、Step drill、Metal cutting saw、Double margin drill、Gun barrel、Angle milling cutter、Carbide burrs、Carbide tipped cutter、Chamfering tool、IC card engraving cutter、Side cutter、NAS tool、DIN tool、Special tool、Metal slitting saws、Shell end mills、Side and face milling cutters、Side chip clearance saws、Long end mills、Stub roughing end mills、Dovetail milling cutters、Carbide slot drills、Carbide torus cutters、Angeled carbide end mills、Carbide torus cutters、Carbide ball-noseed slot drills、Mould cutter、Tool manufacturer.
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